问题描述:什么是气体交换法(GED)分析?解答:[font=宋体][color=black]气体交换法([/color][/font][font='Times New Roman','serif'][color=black]GED[/color][/font][font=宋体][color=black])是一种可以分析气体中金属颗粒的技术,该方法使用一个气体交换装置,利用气体交换膜实现气体中颗粒的交换,引入到[/color][/font][font='Times New Roman','serif'][color=black][url=https://insevent.instrument.com.cn/t/yp][color=#3333ff]ICP-MS[/color][/url][/color][/font][font=宋体][color=black]直接进行分析。具体原理是:样品气体被引入到气体交换膜管的内侧,氩气([/color][/font][font='Times New Roman','serif'][color=black]Ar[/color][/font][font=宋体][color=black])吹扫气体被引入到气体交换膜管的外侧,如下所示。由于膜管内样品气体的分压高于膜管外的分压,因此样品气体向交换膜管外扩散。另一方面,膜管外的氩气气体分压高于膜管内,氩气向交换膜内扩散。氩气吹扫气体流量远大于样品气体流量,因此样品气体几乎完全被氩气取代(大于[/color][/font][font='Times New Roman','serif'][color=black]99.99%[/color][/font][font=宋体][color=black]),而样品气体中的任何颗粒都不通过交换膜,而是留在交换膜管内。接下来,在氩气流中,颗粒被带出气体交换装置,并直接引入氩等离子体中并进行分析。[/color][/font][align=center][font='Times New Roman','serif'][color=black][img=,348,161]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2022/07/202207051457419480_3181_3389662_3.jpg!w349x162.jpg[/img][/color][/font][/align][align=center][font=宋体][color=black]气体交换膜示意图[/color][/font][/align][align=center][font='Times New Roman','serif'][color=black][img=,624,598]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2022/07/202207051457485172_7098_3389662_3.jpg!w621x596.jpg[/img][/color][/font][/align][align=center][font='Times New Roman','serif'][color=black]GED-[url=https://insevent.instrument.com.cn/t/yp][color=#3333ff]ICP-MS[/color][/url] [/color][/font][font=宋体][color=black]分析[/color][/font][font='Times New Roman','serif'][color=black]HCl[/color][/font][font=宋体][color=black]气体结果[/color][/font][/align]以上内容来自仪器信息网《[url=https://insevent.instrument.com.cn/t/yp][color=#3333ff]ICP-MS[/color][/url]实战宝典》
各位大侠,目前在做一个1立方米密封舱的气体实验,标准中说设置气体交换率为0.5h-1,那么进气流量为6.67±0.35L/min(密封舱是65℃,环境大气压)。这个是怎么算出来的?我算了很多次都得不到这个数值。我的算法是0.5*1000/60*(273+23)/(273+65)=7.3怎么得到6.67
[url=http://www.huaketiancheng.com/][b]ICP光谱仪[/b][/url]工作气体-氩,今天我们就来简单的了解一下吧。 氩在空气中含量仅为0.93%。ICP光源所用的氩气纯度需要99.99%以上。而目前商品ICP光谱仪均用氩气作为工作气体,未采价廉的分子气体如氮气和空气等。其原因有两个:一是氩ICP光源有良好的分析性能,分析灵敏度高且光谱背景较低 二是用氩作等离子体易于形成稳定ICP,所需的高频功率也较低。 在ICP光谱技术发展过程中,曾多次探讨用分子气体(氮气,空气,氧气,氩-氮混合气)代替氩气作工作气体。分子气体虽然在较高功率下也能形成等离子体焰炬,所形成的等离子体激发温度也较氩等离子体低。 首先看单原子气体和分子气体的电离所需能量与气体温度的关系。把气体加热到同样温度,分子气体氮气和氢气所消耗的热能远高于氩气和氦气。可以看出分子气体形成离子的过程分两步,第一步分子状态N2受热理解为原子,然后第二步才能进行电离反应。N2分子离解所需能量为873KJ/mol,电离过程所需的能量为1402kj/mol。而惰性气体氩以原子态存在,只给予电离能即可。Ar的电离能为1506KJ/mol,所需的能量低于分子气体氮气的离解能和电离能之和。 工作气体的电阻率,热熔及热导率等物理性质是影响形成稳定等离子体的另一个重要原因。氩的电阻率,热熔和热导率都是最低的。低的热导率可降低由于热导散热而造成的能量损失 提高等离子体的热效率,热导率的高低对于形成稳定等离子体极为重要。据试验表明,当外管气流量为5L/min氩气时,石英矩管热传导分别损耗总能量的60%,43%及20%。由于前述的原因,氩气最易形成稳定的ICP,如高频电源频率为4MHz时,用氩气为工作气体,维持ICP的最低功率为1.5kW 而用氮气时为28kw,用氢气为250kw。当然,提高电源频率可以相应降低维持ICP所需的功率。用分子气体形成的等离子体,其温度比Ar-ICP和He-ICP要低。
因为实验的需求购入一瓶进口的一氯甲烷气体,但是由于进口减压流量计的价格过高(远远大于试剂本身价值),没有同时购买,现在需要给一氯甲烷钢瓶配备一个减压流量计,以控制每次实验的气体使用量。不知道该怎么去选择合适的压力控制阀和配套的流量计。大家懂这方面知识的请帮忙啊。不胜感谢!
如题,我们的设备上有带压液体,其中溶解了不少气体,现在要分析在这个工作状况下的溶解气体。设备离分析仪器还有点距离,又不能泄压,把人难倒了,哪位有经验,能不能出个招。 现在常压或带压气体我们可以用气球取样,GC分析。
现在用的减压器大部分是上海减压器厂的,氢气阀还好,氮气阀和空气阀个别有漏气,想换个厂家。大家有没有用伟创气体的黄铜减压阀?我们标气用的是他家的,配的减压阀好像还不错,350一个,不知道气相上用的减压阀怎么样,用过的朋友给点意见啊。
请教气体分析都有什么仪器呀?包括国产的进口的!大家都用的什么呀?除了气体分析仪、色谱仪、还有什么呀???
各位,有没有人清楚美国军标MIL-M-36954C 中4.4.1.2节关于压差的测试流量问题,试验用的气体流速和测试面积分别为多少?
大家在做实验时不可避免的会要用到惰性气体保护等,所以就会用到减压阀,常用的就是氮气和氩气两种减压阀,并且丝口一样,可以互用。讨论下:你们习惯用哪种减压阀,为什么?
每次做完样后,都是先关检测器和进样口、柱箱,待温度达到关机设定温度后,才关闭载气,故每次气路中总残留有气体(有压力),想问一下,大家在GC操作进是否都有此现象?还是有更好的解决办法?是否一定要把气体排空?不排完对减压器或GC的影响有多大?依据氧气减压器的使用操作,氧气瓶不用时应随时关好氧气瓶阀,当工作结束或下班时,先要关闭氧气瓶阀,然后打开仪器设备上的阀,把减压器内的全部气体排出,接着把刚才打开的阀关好,最后逆时针方向旋转低压调节手柄,一直到调节弹簧不受压力为止,以避免下次打开氧气瓶阀损坏减压器。
之前小编关于标准气体的配制方法介绍了很多,但是还有一些是我们必须要掌握的,今天介绍的两种方法是比较简单比较容易掌握的,希望大家能够学会这两种方法。 一、分压法: 1、适用范围:分压法适用于制备常温下是气体,含量在1~60%的标准混合气体。 2、所需设备配气设备:气瓶汇流排,压力表,阀门,真空泵,管道,气瓶卡具。 二、扩散法: 1、适用范围扩散法适用于制备常温下是液体的有机气体。 2、所需设备配气设备:气瓶,阀门,流量控制阀,流量计,液体组分,分析仪表气瓶,卡具。
前面介绍的标准气体的配置方法我们已经介绍了两种,小编今天向大家分享的是另外两种方法,这两种方法是比较容易理解的,希望大家能好好的掌握这两种方法。 一、分压法: 1、适用范围分压法适用于制备常温下是气体,含量在1~60%的标准混合气体; 2、所需设备配气设备:气瓶汇流排,压力表,阀门,真空泵,管道,气瓶卡具。 二、扩散法: 1、适用范围扩散法适用于制备常温下是液体的有机气体; 2、所需设备配气设备:气瓶,阀门,流量控制阀,流量计,液体组分,分析仪表气瓶,卡具。
用四级质谱仪分析灯管气氛(气体压力、气体分压比,残余气体成分,),目前需要制作一个取样器,取样器该如何制作?
气相色谱关机关闭载气后,气体减压阀的针形阀要打开吗(逆时针拧到输出压力为0)?
空气发生器上配备气体稳压阀上的压力调节阀(图中蓝色线条圈住部分)拧不动了,改怎么解决一下?另外,若要擦拭其污染物,擦洗哪些部位?感谢各位专家或同仁指点![img]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2018/08/201808101843455277_5645_2857050_3.jpeg[/img]
为什么有些气体,比如超高纯气体建议使用不锈钢减压阀?
测量比表面和孔径分析的方法包括:气体吸附法、压汞法、电子显微镜法(SEM 或 TEM)、小角 X 光散射(SAXS)和小角中子散射(SANS)、电声电振法、核磁共振法、图像法大孔分析技术等。其中气体吸附法是常见的分析方法。气体吸附法孔径测量范围从 0.35nm~ 100nm 以上,涵盖了全部微孔和介孔,甚至延伸到大孔。另外,气体吸附技术相对于其它方法,容易操作,成本较低。如果气体吸附法结合压汞法,则孔径分析范围就可以覆盖从大约 0.35nm到1mm 的范围。气体吸附法也是测量所有表面的最佳方法(不规则的表面和开孔内部的面积)。使用气体吸附法进行分析的仪器常用来测定物质的比表面及孔径特征,也可以直接测量物质的吸附特性,因此也常统称为吸附仪。从实际用途来看,主要包含:比表面及孔径分析仪、多组分气体吸附仪、高压吸附仪、蒸汽吸附仪、真密度仪、化学吸附仪等。气体吸附法原理:当固体表面的原子所处的环境与体相原子不同,它受到一个不平衡的力的作用;因此,当气体与清洁固体表面接触时,将与固体表面发生相互作用;气体在固体表面上出现累积,其浓度高于[url=https://insevent.instrument.com.cn/t/Mp]气相[/url],这种现象称为吸附现象。吸附气体的固体物质成为吸附剂,被吸附的气体成为吸附质。依据吸附剂和吸附质之间的不同作用力,气体吸附分为物理吸附仪和化学吸附仪。物理吸附也称范德华吸附,它是由吸附质和吸附剂分子间作用力(范德华力)所引起,吸附于固体表面的气体分子,不与固体产生化学反应,这种吸附称为物理吸附;利用物理吸附原理测量的仪器被称为物理吸附仪。由于范德华力存在于任何两分子间,所以物理吸附可以发生在任何固体表面上。吸附剂表面的分子由于作用力没有平衡而保留有自由的力场来吸引吸附质,由于它是分子间的吸力所引起的吸附,所以结合力较弱,吸附热较小,吸附和解吸速度也都较快。被吸附物质也较容易解吸出来,所以物理吸附在一定程度上是可逆的。如:活性炭对许多气体的吸附,被吸附的气体很容易解脱出来而不发生性质上的变化。物理吸附的特点是:吸附热小,吸附速度快,无选择性,可逆,通常是发生在接近气体液化点的温度,一般是多层吸附。物理吸附仪可以测定物质的比表面积、平均孔径和孔径分布等,此外也可以直接测试物质吸附性能。化学吸附是吸附质分子与固体表面原子(或分子)发生电子的转移、交换或共有,形成吸附化学键的吸附,利用化学吸附原理进行测量的仪器被称为化学吸附仪。由于固体表面存在不均匀力场,表面上的原子往往还有剩余的成键能力,当气体分子碰撞到固体表面上时便与表面原子间发生电子的交换、转移或共有,形成吸附化学键的吸附作用。与物理吸附相比化学吸附具有吸附力强、对吸附气体有选择性、单层吸附、通常不可逆,样品不可回收再利用等特点,常用于测定催化剂酸碱活性位、活性金属表面积、金属分散度等。
你们的乙炔气体纯度再99.999的多少钱呀
[color=#DC143C][size=2][size=1]现急需一个双室电解池,中间可以自己加一个阴离子膜,阳极室一个阳电极,一个气体进口,一个气体出口。阴极室一个阴电极口。求教达人给个制作方法或设计图纸。谢谢啊[/size][/size][/color]
公共场所室内新风量测定方法示踪气体法1定义新风量(Air change flow):在门窗关闭的状态下,单位时间内由空调系统通道、房间的缝隙进入室内的空气总量,单位:m3/h。空气交换率(Air change rate):单位时间(h)内由室外进入到室内容总量与该室室内空气总量之比,单位:h-1。示踪气体(tracer gas):在研究空气运动中,一种气体能与空气混合,而且本身不发生任何改变,并在很低的浓度时就被能测出的气体总称。2 原理本标准采用踪气体浓度衰减法。在待测室内通入适量示踪气体,由于室内、外空气交换,示踪气体的浓度呈指数衰减,根据浓度随差时间的变化的值,计算出室内的新风量。3仪器和材料3.1袖珍或轻便型气体浓度测定仪。3.2尺、摇摆电扇。3.3示踪气体:无色、无味、使用浓度无毒、安全、环境本底低、易采样,易分析的气体。示踪气体环境本底水平及安全性资料见附录。4测定步骤4.1室内空气总量的测定4.1.1用尽测量并计算出室内容积V1(m3)。4.1.2用尺测量并计算出室内物品(桌、沙发、柜、床、箱等)总体积V2(m3)。4.1.3计算室内空气容积V=V1-V2…………………………………(1)式中:V——室内空气容积(m3)V1——室内容积(m3)V2——室内物品总体积(m3)4.2测定的准备工作4.2.1按仪器使用说明校正仪器,校正后待用。4.2.2打开电源,确认电池电压正常。4.2.3归零调整及感应确认,归零工作需要在清净的环境中调整,调整后即可进行采样测定。4.3采样与测定4.3.1关闭门窗,在室内通入适量的示踪气体后,将气源移至室外,同时用摇摆扇搅动空气3~5min,使示踪气体分布均匀,再按对角线或梅花状布点采集空气样品,同时在现场测定并记录。4.3.2计算空气交换率:用平均法或回归方程法。4.3.2.1平均法:当浓度均匀时采样,测定开始时示踪气体的C0,15min或30min时再采样,测定最终示踪气体浓度C1(时间的浓度),前后浓度自然对数差除以测定时间,即为平均空气交换率。4.3.2.2回归方程法:当浓度均匀时,在30min内按一定的时间间隔测量示踪气体浓度,测量频次不少于5次。以浓度的自然对数对应的时间作图。用最小二乘法进行回归计算。回归方程式中的斜率即为空气交换率。5结果计算5.1平均法计算平均空气交换率A=[lnC0-lnC1]/t…………………………(2)式中:A――平均空气交换率(h-1)C0――测量开始时示踪气体浓度(mg/m3)C1――时间为t时示中学生气体浓度(mg/m3)t――测定时间(h)5.2回归方程法计算空气交换率lnC1=lnC0-AT…………………………………(3)(Y=a-bx)式中:C1――t时间的示踪气体浓度(mg/m3);(lnC1相当于Y)A——空气交换率(h-1);(相当于-b,即斜率)C0——测量开始时示踪气体浓度(mg/m3);(lnC0相当于截距a)t——测定时间(h)5.3新风量的计算Q=AV…………………………………(4)式中:Q——新风量(m3/h)A——空气交换率(h-1)V——室内空气容积(m3)注:若示踪气体本底浓度不为0时,则公式中的C1、C0需减本底浓度后再取自然对数进行计算。附录 示踪气体本底水平及安全性资料气体名称 毒性水平 环境本底水平(mg/m3) 一氧化碳CO 人吸入50mg/m31h无异常 0.125~1.25 二氧化碳CO2 车间最高容许浓度9000mg/m3 600 六氟化硫SF6 小鼠吸入48000mg/m34h无异常 低于检出限 一氧化氮NO 小鼠LC50 1090mg/m3 0.4 八氟环丁烷C4F8 大鼠吸入80%(20%氧)无异常 低于检出限 三氟溴甲烷CBrF3 车间标准6100mg/m3 低于检出限
一般情况下,直读光谱仪使用的高纯氩气都要求里面的H2杂质含量不超过0.5ppm,但您见过直读光谱仪中使用氩-氢气混合气体的吗?分析硅高的铸铁样品时,在高纯氩中混入1-2%的高纯氢气,反而可以改善激发斑点的质量。国内有人做过这样的试验吗?(当然,这种混合气体只适用于黑色金属,不适用于Mg、Ti等有色金属)
哪家的气体钢瓶上用的那个减压表质量好?我也不知道说的准确不,就是实验室用的气体钢瓶上的阀,并且上面有两个表头,一个显示瓶内压力,一个是出口压力。要国产的 ,谢谢
请问安谱有GC气体减压阀吗?
气体减压阀缷不下来咋办
不同高纯气体可以使用同个减压阀吗?
进了一种乙烯气体,怎么会有两种峰呀
[color=#cc0000]摘要:针对质子交换膜燃料电池中气体扩散层材料厚度方向导热系数测试,介绍了气体扩散层在压缩等条件下进行测试的几种有效测试方法,并分析了稳态法和瞬态法的特点、局限性和应用中存在的问题。并针对瞬态法开展了深入研究,提出了一种更实用的新型测试模型结构。[/color][color=#cc0000]关键词:燃料电池,气体扩散层,导热系数,温度波法,激光闪光法[/color][align=center][color=#cc0000][img=气体扩散层导热系数测试,690,454]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901152122447766_8811_3384_3.jpg!w690x454.jpg[/img][/color][/align][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][b][color=#cc0000]1. 概述[/color][/b] 质子交换膜燃料电池中的气体扩散层(GDL)材料呈现明显的各向异性特点,而且厚度很薄,也就是气体扩散层材料是微米量级的物理尺度。在如此小的物理尺度下对薄膜材料性能进行准确测量评价,势必面临着严峻的技术挑战,这种技术挑战完全是薄膜材料面内方向热物理性能测试无法比拟的,毕竟物理尺度不在一个量级上。因此,上海依阳实业有限公司针对薄膜材料,特别是质子交换膜燃料电池中的气体扩散层薄膜材料,对厚度方向导热系数测试技术进行研究,以在实际工程应用中建立起测量准确性高、且操作简便的测试方法和测试仪器。[b][color=#cc0000]2. 气体扩散层厚度方向导热系数测试要求[/color][/b] 根据目前质子交换膜燃料电池中的气体扩散层(GDL)材料的现状,GDL薄膜材料在厚度方向上的导热系数测试,要考虑以下几方面的特性: (1)各向异性条件:如文献报道,各种GDL材料的面内方向和厚度方向导热系数分别为3.5~15W/mK和0.2~2W/mK。这基本就确定了GDL薄膜厚度方向导热系数变化范围大致为0.05~5W/mK,这个范围基本就是非金属薄膜材料的导热系数范围。 (2)厚度范围:各种GDL材料的厚度基本都在100~500范围内。 (3)压缩力条件:在燃料电池装配过程中会对GDL产生一定的压缩力来改变电池性能,加载到GDL上的压力范围一般为1MPa以下,最大不超过6MPa。 [b][color=#cc0000]3. 测试方法及其特点分析[/color][/b] 薄膜材料的导热系数测试方法众多,但由于GDL被测样品要在上述加载压力下进行测试,有些方法并不适合。合适的测试方法基本上分为稳态法和瞬态法两类。[color=#cc0000]3.1. 稳态法3.1.1. 稳态热流计法[/color] 对于薄膜和薄层材料厚度方向导热系数的测试,最常用的方法是A-S-T-M D5470。由于这种方法基于稳态热流测量,所以通常称之为保护热流计法或恒定热流法。另外,由于这种方法可以对被测样品加载可控的压缩力和对接触热阻进行测量,使得这种方法在大多数GDL厚度方向导热系数测量中得到应用。[align=center][img=,690,547]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901152116413556_4706_3384_3.jpg!w690x547.jpg[/img][/align][align=center][color=#cc0000]图3-1 气体扩散层(GDL)厚度方向导热系数测量装置示意图[/color][/align] 如图3-1所示,在稳态热流计法中,GDL样品夹在上下两个热流计棒之间。上热流计顶部与热板接触,下热流计棒底部与冷板接触,因此通过柱形棒轴线方向从顶部到底部存在连续的热流,实验装置也设计成热量仅允许沿轴向传递。通过温度传感器测量棒上的温度分布梯度(如图3-1所示,并排放置,在顶部和底部棒上具有相同间隔),施加到GDL样品上的压缩载荷也通过负载装置控制。在达到稳态条件下,分别测量流经样品的热流、样品厚度方向上的温差和样品厚度,就可根据稳态傅立叶传热定律计算得到GDL样品厚度方向上的导热系数。[color=#cc0000]3.1.2. 准稳态法[/color] 准稳态法是一种介于稳态和瞬态方法之间的一种导热系数测试方法,在板状被测样品的一面线性升温和降温过程中,在一维热流边界条件下,样品的冷热面温差会逐渐趋于一种相等状态,这个动态过程中的稳态阶段,就称之为准稳态。通过准稳态下的测量可确定被测样品导热系数随温度的实时变化曲线,准稳态法导热系数测试所对应的标准测试方法为A-S-T-M E2584。 准稳态法的测量原理如图3-2所示,Zamel等人采用准稳态法对用作GDL的碳纸在厚度方向的导热系数进行了测量,并测量了温度、压缩和PTFE加载对碳纸厚度方向导热系数的综合影响。在测试中所用的样品材料为日本东丽TPGH-120型号的碳纸,单张碳纸的厚度为370μm,被测样品由6层碳纸组成,总厚度为2.22 mm。测试温度范围为-50~120℃,压缩力大小最大为1.6 MPa。如所推测的那样,在碳纸未经处理和经PTFE处理过的不同情况下,随着压缩增加,导热系数增加。此外,他们还观察到温度的升高导致厚度方向导热系数提高。这种行为与面内导热系数研究的测量结果形成对比,表明碳纤维的热膨胀具有方向依赖性。[align=center][img=,690,561]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901152117126996_6136_3384_3.jpg!w690x561.jpg[/img][/align][color=#cc0000][/color][align=center][color=#cc0000]图3-2 准稳态法GDL厚度方向导热系数测量原理图[/color][/align][color=#cc0000]3.1.3. 稳态法应用中存在的问题和局限性[/color] 目前GDL厚度方向导热系数测量的大多数都是采用稳态测量方法,从文献报道上来看基本都是采用自行搭建的测试仪器。稳态法的最大特点是原理模型简单,这往往误导了很多此方法的使用者。因为稳态法原理模型所要求的边界条件非常苛刻且实现难度大,要做到对薄膜类材料导热系数准确测量需要非常精密的加工制造和复杂的校准过程,所以很多国外商品化稳态法测试仪器往往很昂贵,而这些往往是自行搭建仪器最容易忽略的关键内容,由此带来的结果就是测试数据波动性大和误差大,不同文献往往会得出相反的结论。 迄今为止,已经尝试了实验性努力以使用稳态法了解压缩对厚度方向导热系数的影响。用稳态法Khandelwal和Mench测量了温度在+26~+73℃范围内对TORAY碳纸导热系数的影响,他们报告了导热系数随温度升高而降低。他们的测量是在2MPa的压缩力下进行,该压缩力大小代表着接触热阻最小化的压力。在同一项研究中,他们还测量了Teflon对SIGRACET碳纸处理的影响,并表明在碳纸上添加PTFE会大大降低其导热系数。 在文献中还研究了压缩和添加PTFE对多个制造商碳纸的总导热系数的影响,观察到的一般趋势是厚度方向导热系数随着压缩压力的增加而增加,这主要归因于碳纤维之间总接触热阻的降低。在Burheim等人的研究中,他们研究了压缩、厚度、PTFE和液态水对碳纸的厚度方向导热系数的影响,他们报告说,添加PTFE会导致整体导热系数降低,而压缩和液态水会导致这种性能提高。此外,他们的主要观察之一是具有不同厚度的TORAY纸显示出不同的导热性,他们将这一发现主要归功于这种碳纸的制造过程,而且他们假设较厚的样品是通过将较薄的样品堆叠在一起而制成的。 在Nitta等人的研究中报道了,尽管施加的压力高达5.5MPa,但发现TORAY碳纸的导热系数与压缩压力无关,他们认为这种趋势主要是由于通过空气的热传递引起的,尽管其导热系数低于固体碳纤维的导热系数。值得注意的是,根据TORAY材料的规格参数,不考虑纸张厚度时,TORAY碳纸厚度方向导热系数在室温下为1.7 W/mK。没有关于TORAY所使用的测量方法的公开信息,此外,在已发表的文献中关于获得该值所需的压缩压力存在很大差异。例如,根据Khandelwal和Mench和Burheim等人的研究,压缩压力对整体导热系数有显著影响,而在参考文献中可以看出这种情况并非如此。 通过对大量文献进行分析,发现在气体扩散层(GDL)厚度方向热导率测试中很多研究机构选择稳态法测量导热系数,主要出于以下几方面的考虑: (1)同时兼顾气体扩散层样品面内方向导热系数的测试。 (2)同时兼顾气体扩散层样品厚度方向电导率的测试。 (3)可进行仪器结构扩展以兼顾薄膜样品面内方向电导率和导热系数的测试。 由于在稳态法测试仪器研制过程中,缺乏对测试模型和边界条件的深刻理解,缺乏仪器设计和高精度制造的能力,缺乏校准和考核仪器的技术手段,以及稳态法自身存在的局限性,这些都会造成稳态法测试仪器对薄膜导热系数测量产生较大误差,使得薄膜热物理性能变化规律很容易淹没在仪器的系统误差内。 纵观各种稳态法测试仪器,在薄膜材料厚度方向导热系数测试应用中普遍存在的问题以及测试方法固有的局限性主要表现在以下几个方面。 (1)温度传感器的选择:温度测量的准确性差是目前稳态法薄膜导热系数测量的最严重问题。温度测量涉及到流经薄膜样品厚度方向热流测量和薄膜样品厚度方向上两个表面上的温度差,因此温度测量对导热系数和热阻测量精度有着直接影响。尽管在稳态法中温度测量可以是相对形式(温差值),但对温度传感器的灵敏度、稳定性和一致性要求非常高。绝大多数自制稳态法仪器普遍采用细径铠装热电偶进行测温,采用细径主要是为了减少铠装热电偶金属套管带来的侧向散热损失。而热电偶是一种测温精度较差的温度传感器,在常温附近更容易引起较大误差,所以热电偶的测温精度根本无法满足要求。但如果选择精度合适的电阻温度传感器,则会增大传感器尺寸,带来更大的定位误差,同时会增加传感器自身导热带来的散热损失。 (2)温度传感器的校准和配套措施:温度传感器除了在安装前需要进行自身校准之外,因为温度传感器还涉及到热流测量和样品表面温度的推算,安装后的温度传感器还需要进行一系列的在线校准来对传感器和装置做出准确的评估和合理的修正。另外,为了防止温度传感器引线带了的侧向热损,需要配套专门用于热电偶引线的热防护装置,这势必使得整个测量装置非常复杂。A-S-T-M D5470只是给出了原则性的规定,并没有详细的描述,这方面内容在A-S-T-M C177中有着详细描述以及试验考核验证过程。 (3)对于薄膜厚度方向导热系数测试,薄膜样品厚度,特别是在线受压时的厚度要求均匀性要好,这就对测量装置的机械移动机构和在线厚度测量机构提出非常高的要求,位移、平行度和位移测量至少要达到微米量级精度,否则很容易在加载压力过程中使得薄膜样品产生倾斜而带来很大的热阻和导热系数测量误差。同时,还需要测试仪器在整个生命周期内始终保持这个高精度。 (4)综上所述,可以将稳态法导热系数和热阻测量装置等效看作是一个精度更高的大号螺旋千分卡尺,位移及其厚度测量精度至少优于10微米,而且还要保证平行度,同时还要布置上多只温度传感器及其主动和被动热防护装置。所有这些都会使得相应的稳态法测试仪器较为复杂,在选材、设计和加工制作中要十分谨慎,并经过一系列复杂的校准和考核试验后,仪器才能正常使用。目前我们看到的国内外大多数自制的稳态法测试仪器,包括国内一些仪器厂商生产的一些低价的稳态法测试仪器,只能属于教学类仪器,根本经不起规范的考核验证的检验,无法真正在科研生产中进行准确测量,使得很多材料特征及其变化规律往往淹没在巨大的测试误差范围内。[color=#cc0000]3.2. 瞬态法[/color] 瞬态法不同于稳态法需要人为加载一个较大的温度梯度,瞬态法测量时只是在稳态样品上施加一个1℃左右的微小温度扰动,测量由于温度扰动所引起的温度幅度或相位变化,测试过程更快捷,测试边界条件更接近于薄膜材料的真实使用环境,直接得到的测量结果往往是热扩散系数。尽管瞬态法理论模型和数据处理十分复杂,但测量装置十分简单,可以直接放置在各种实际应用环境中进行测试,特别适用于老化过程中薄膜材料性能的实时衰减考核。 在ISO 22007标准测试方法中,比较全面的对各种瞬态法做出了规定。但针对气体扩散层(GDL)厚度方向导热系数在压力加载过程中的测试,比较合适的瞬态法是温度波法和激光闪光法。由于瞬态热线法和平面热源法测量的是体积导热系数,无法明确测量厚度方向导热系数,并不适合各向异性GDL厚度方向导热系数测试。[color=#cc0000]3.2.1. 温度波法[/color] ISO 22007-3规定了一种温度波分析方法,用于确定薄膜和塑料板在整个厚度方向上的热扩散系数。温度波法是一种通过测量样品前后表面之间温度波的相移来测量薄而扁平样品厚度方向热扩散系数的方法。使用在样品两个表面上溅射或接触的电阻器,一个作为加热器,通过交流焦耳加热产生温度波,另一个作为温度计来检测温度波。 ISO 22007-3中给出了温度波法测量装置示意图,如图3-3所示,同时还给出了直接溅射到薄膜样品前后表面上的加热器和传感器元件的示例,如图3-4所示。[align=center][img=3-3 温度波法热扩散系数测量装置示意图,690,473]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901151925076294_8710_3384_3.jpg!w690x473.jpg[/img][/align][align=center][color=#cc0000]图3-3 温度波法热扩散系数测量装置示意图[/color][/align][align=center][color=#cc0000][img=3-4 加热器和传感器单元示例,690,381]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901151925274567_6425_3384_3.jpg!w690x381.jpg[/img][/color][/align][color=#cc0000][/color][align=center][color=#cc0000]图3-4 加热器和传感器单元示例[/color][/align] 从上述描述中可以看出,温度波法测量装置包括彼此面对的微加热器和温度传感器,样品安装在它们之间。向加热器提供弱的正弦电功率信号,在样品表面上产生温度波。温度传感器是一种高灵敏度电阻传感器,它使用前置放大器在将弱信号进入锁相放大器之前对其进行放大。观察到的温度信号是激发温度波和背景温度信号的混合,例如环境的温度。在交流测量中,锁定放大的一个优点是能够提取和分析信号中仅一个指定频率分量的变化,抵消室温变化的影响(误差的主要来源)以及噪声成分实现高灵敏度测量。通过将实际施加的温度波幅度限制在1℃以内或更低,可以有效地抑制对流和辐射,并确保几乎不损坏样品。此外,如果采用极小的传感器尺寸则可识别更小样品区域内的热扩散系数。 由此可以看出,在样品的夹持、厚度控制和测量方面,温度波法与稳态法基本相同,温度波法也可以在测量过程中对样品加载一定的压力,但温度波法则规避了稳态法温度和热流测量方面的复杂问题,并采用交流加热和锁相放大技术可以有效的提取测量信号和减少误差,可以对薄膜材料进行高灵敏测量。 温度波法对薄膜热性能测试有着明显优势,Morikawa和Hashimoto采用此方法对芳香族族聚酰亚胺薄膜厚度方向热扩散系数进行了测量,获得了10~570K温度范围内厚度范围为0.1~300μm的薄膜热扩散系数。 但从图3-4所示的样品制备中可以看出,需要在薄膜样品的两个表面上进行繁琐的溅射工艺处理,这明显制约了温度波法的广泛应用,这也是ISO 22007-3温度波法标准颁布这么多年来一致没有推广使用的主要原因。[color=#cc0000]3.2.2. 激光闪光法[/color] 在ISO 22007-4对激光闪光法也做出的规定。激光闪光法的原理是使用短能量脉冲(通常由激光提供)照射样品的正面,并使用红外探测器记录样品背面的后续温度升高。从样品背面的温度-时间曲线的形状和样品厚度,可以确定样品的热扩散率。对于具有多孔或透明性质的薄膜材料,它们必须在测试前进行涂覆以确保分别在前后面进行吸收和发射。激光闪光法测量原理和样品表面处理如图3-5所示。[align=center][img=,690,236]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901152117530286_1398_3384_3.jpg!w690x236.jpg[/img][/align][color=#cc0000][/color][align=center][color=#cc0000]图3-5 激光闪光法测量原理和样品表面处理示意图[/color][/align] 激光闪光法最大的特点是非接触测量,很容易进行各种温度下的测试,因此激光闪光法在薄膜热物理性能测试中应用十分广泛。但对于气体扩散层(GDL)这种特殊薄膜材料的测试,采用激光闪光法则存在以下问题: (1)气体扩散层(GDL)是一种多孔材料,相对于激光而言属于透光材料,在采用激光闪光法测试是需要对GDL样品进行表面处理,需要镀金和喷涂石墨来进行遮光处理,但这样的样品表面处理会使涂层材料通过孔隙进入GDL样品而对测量结果带来严重影响。 (2)GDL薄膜材料需要在可控压力加载情况下进行测试,而普通的激光闪光法测量装置并不具备压力加载和控制能力,由此使得激光闪光法很少用于GDL导热系数的测试。[color=#cc0000]3.2.3. 瞬态法特点和应用中存在的问题[/color] 在薄膜材料热性能测试方面,稳态法与瞬态法有着明显区别和各自的显著特点。 稳态法是基于温度和热流处于不随时间变化的稳定状态下进行测试的一种方法,测量薄膜材料热性能基本是基于较厚块体样品的测试软硬件体系。而在薄膜材料稳态法测试过程中,由于样品厚度的减小,相应的被测信号(如温度和热流)相应的也会变小,这使得在块体样品测试中一些并不明显的问题得到了放大和凸出,如温度传感器精度、热损影响和测量表面精度等。为了解决因样品变薄所带来的一系列问题,就需要增加相应的辅助措施来保证测试满足边界条件,从而造成测试设备整体十分复杂,并需要进行一系列的校准验证考核试验,但效果并不十分明显。从另一个方面来看,稳态法是在块体材料热性能基础上发展起来的测试方法,对于较大尺寸的块体样品测试技术非常成熟和稳定。为了进行薄膜材料测试,在稳态法上做的任何工作都是在挖掘稳态法的潜力,是对稳态法测试能力区间的下限进行进一步的拓展,但毕竟是测试能力下限,受到了稳态法自身的制约,这种扩展空间十分有限且效果很难保证。这也是市场上没有可用于薄膜材料热性能测试仪器的主要原因。 瞬态法与稳态法恰恰相反,瞬态法是基于样品材料对热激励动态响应的一种测试方法,被测样品越薄,对热激励的响应越快,所以瞬态法的核心是检测物理量随时间变化快慢的问题。同时,在被测样品对热激励的快速响应过程中,周围环境和其他边界条件的影响反而变得很小,这就是瞬态法测试设备往往比较简单的主要原因。最主要的是,随着技术的发展,块体样品(特别是薄膜材料)对热激励的动态响应时间,在当前的电子检测技术面前都不属于快速测量范畴,采用目前的各种电子技术手段很容易对热激励响应进行快速和准确测量。从另一方面理解,就是针对材料的热性能测试,瞬态法可以针对不同被测样品厚度范围(响应时间)采用相应响应频率范围的电子仪器和设备来实现准确测量,而目前电子仪器设备的测试能力要远远超过薄膜材料热性能测试的需求。这就是瞬态法自身的最大优势,同时也是目前市场上薄膜材料热性能测试仪器大多采用瞬态法的主要原因。 瞬态法与稳态法一样,在实际应用中都存在以下几方面的共性问题: (1)在线厚度的均匀性和准确测量问题:样品尺寸越大,样品厚度越小,厚度均匀性越难保证。稳态法由于要布置多只温度传感器而使得样品面积尺寸没有多少减少余地,所以在厚度均匀性保证上有一个极限值。但瞬态法在样品尺寸变化上则有很大空间,瞬态法可以根据激励源和探测器的尺寸来改变样品尺寸大小,样品可以做到很小尺寸,如激光闪光法样品尺寸可以做到直径5~12mm,温度波法样品尺寸还可以更小,由此使得瞬态法更容易保证样品厚度的均匀性以及在线准确测量。 (2)接触热阻问题:无论是稳态法还是瞬态法,测量中都会面临接触热阻问题,在薄膜材料测试中会更为明显。稳态法解决接触热阻问题是通过测量一系列相同材质和表面状态但厚度不同的样品,通过测试结果推算出接触热阻。但对于薄膜材料而言,一系列不同厚度薄膜样品很难加工制作,另外薄膜厚度均匀性问题也会造成接触热阻测量误差很大。因此无论是稳态法还是瞬态法,采用变厚度测量方法测试接触热阻只能算是一种无奈之举。在瞬态法测试过程中,可以将接触热阻看作是另一种材质的样品薄膜,整个测试模型就可以看作是一个多层薄膜结构的测试问题。只要采用瞬态法测量结果推算出各分层样品的热性能参数,就可以消除接触热阻的影响。随着瞬态法理论模型的发展,目前已经找到多层结构求解的技术途径,还需要进一步的模拟计算和试验考核以验证此方法的准确性和可靠性。 (3)多层膜问题:大多数薄膜材料在实际应用中都是沉积在基材上,或是与其他薄膜材料进行复合后使用,呈现单层结构并能用于测量的薄膜材料很少,因此更有应用价值的是多层膜的测试问题,特别是对于多层膜样品要能够测试出各个单层薄膜的热物性参数,同时还要考虑压缩力等外部环境条件。多层膜问题与接触热阻问题类似,核心都是一个根据瞬态法测量结果求解单层膜信息的科学问题。[b][color=#cc0000]4. 瞬态法测试技术的深入研究[/color][/b] 从上述瞬态法特点和存在问题中可以看出,对于薄膜材料,特别是对于质子交换膜燃料电池气体扩散层薄膜材料,瞬态法测试中很大的问题是要对每个被测气体扩散层样品进行表面加工和处理,这显然会增大测试的难度和工作量。如果样品材料的刚度不够而发生皱着和弯曲,则会很难制造合适的被测薄膜样品,因此薄膜测试中被测样品的制作和提取一直是个比较棘手的问题。 我们通过分析,对瞬态法测试技术进行了更深入的研究,特别是在被测样品环节提出了一种新的试验方法。这种新方法就是不在被测样品上进行任何处理,将原来对样品表面的处理转移到两片基材上,通过两片基材把被测样品夹持在中心位置来达到样品表面处理的相同效果。新方法的原理如图4-1所示。[align=center][img=4-1 新型瞬态法测试模型原理示意图,690,396]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901151926256162_9109_3384_3.png!w690x396.jpg[/img][/align][align=center][color=#cc0000]图4-1 瞬态法新型模型原理示意图[/color][/align] 针对不同的瞬态测试方法,这种改进后的瞬态法模型可以有不同结构形式,并具有以下几方面的功能和特点: (1)对于温度波法而言,基体就相当于图3-4中的背板,可以将加热器、探测器和电极引线直接溅射在背板上,然后将被测薄膜样品加持在两块背板之间。这样避免了对被测样品的表面处理,通过已经制作成型的背板对各种样品进行测试。 (2)不对样品进行表面处理,可以避免直接在样品表面进行沉积涂层过程中涂层材料进入多孔薄膜对测量结果的影响,这对于气体扩散层这种多孔材料的导热系数测试尤为重要。 (3)对于激光闪光法而言,基体材料为刚性透明材料,激励层和探测层为沉积在基体材料表面的金属材料,然后表面在喷涂石墨层。这相当于将以往对透明样品的表面处理形式挪用到对基体材料的表面惊醒处理。作为激励源的激光脉冲经过透明的基体材料照射到激励层使得激励层温度快速升高,同时热量穿过被测样品到达探测层。探测层的温度变化透过透明基体被探测器检测,这个测试过程与普通激光闪光法完全相同,不同的是要考虑热量在多层结构中的传递,而不是以往那样仅有被测样品一层。在实际薄膜激光闪光法测试过程中,经过表面处理后的样品,也应该按照多层结构进行数据处理才能真正得到薄膜样品的测量结果。 (4)采用新型结构形式的激光脉冲法,同样规避了每次测试薄膜样品都需要进行表面处理的繁琐程序,做多每次需要再在基体表面喷涂石墨以增加发射率。 (5)从理论上来说,激光闪光法也可以看作是温度波法的一种特殊形式,普通温度波法是周期性热激励和周期信号检测,而激光闪光法则是单脉冲式的热激励和单个温升信号检测。因此,如果将激光单脉冲激励源更换为连续激光加周期性调制,使得经过激光束按照一定周期对激励层进行加热,这就相当于温度波法,但可以实现非接触测量。 总之,采用瞬态温度波法可以很好的进行压缩环境下薄膜材料的热物性测试。如果能解决多层模型的单层热性能参数的提取问题,解决接触热阻的影响,温度波法将更为准确和实用,同时也为激光闪光法开辟了更广泛的应用领域。[b][color=#cc0000]5. 参考文献[/color][/b] (1) Zamel N, Litovsky E, Shakhshir S, et al. Measurement of in-plane thermal conductivity of carbon paper diffusion media in the temperature range of?20℃ to+120℃. Applied energy, 2011, 88(9): 3042-3050. (2) American Society for Testing Material Committee, A-S-T-M D5470-17 Standard Test Method for Thermal Transmission Properties of ThermallyConductive Electrical Insulation Materials, A-S-T-M International, West Conshohocken,PA, 2011. (3)Khandelwal M, Mench M M. Direct measurement of through-plane thermal conductivity and contact resistance in fuel cell materials. Journal of Power Sources, 2006, 161(2): 1106-1115. (4) Nitta I, Himanen O, Mikkola M. Thermal conductivity and contact resistance of compressed gas diffusion layer of PEM fuel cell. Fuel Cells, 2008, 8(2): 111-119. (5) Karimi G, Li X, Teertstra P. Measurement of through-plane effective thermal conductivity and contact resistance in PEM fuel cell diffusion media. Electrochimica Acta, 2010, 55(5): 1619-1625. (6) American Society for Testing Material Committee, A-S-T-M E2584-14 StandardPractice for Thermal Conductivity of Materials Using a Thermal Capacitance(Slug) Calorimeter , A-S-T-M International, West Conshohocken,PA, 2007. (7) Zamel N, Litovsky E, Li X, et al. Measurement of the through-plane thermal conductivity of carbon paper diffusion media for the temperature range from?50 to+120° C. international journal of hydrogen energy, 2011, 36(19): 12618-12625. (8) Zamel N, Litovsky E, Shakhshir S, et al. Measurement of in-plane thermal conductivity of carbon paper diffusion media in the temperature range of?20° C to+120° C. Applied energy, 2011, 88(9): 3042-3050. (9) Ramousse J, Didierjean S, Lottin O, Maillet D. Estimation of the effective thermal conductivity of carbon felts used as PEMFC gas diffusion layers. Int J Therm Sci 2008 47:1e6. (10) Burheim O, Vie PJS, Pharoah JG, Kjelstrup S. Ex situ measurements of through-plane thermal conductivities in a polymer electrolyte fuel cell. J Power Sources 2010 195: 249e56. (11) Burheim OS, Pharoah JG, Lampert H, Vie PJS, Kjelstrup S. Through-plane thermal conductivity of PEMFC porous transport layers. J Fuel Cell Sci Technol 2011 8:021013-1e021013-11. (12) Karimi G, Li X, Teerstra P. Measurement of through-plane effective thermal conductivity and contact resistance in PEM fuel cell diffusion media. Electrochim Acta 2010 55:1619e25. (13) Sadeghi E, Djilali N, Bahrami M. Effective thermal conductivity and thermal contact resistance of gas diffusion layers in proton exchange membrane fuel cells. Part 1: Effect of compressive load. J Power Sources 2010. doi:10.1016/j. jpowsour.2010.06.039. (14) Sadeghi E, Djilali N, Bahrami M. Effective thermal conductivity and thermal contact reisstance of gas diffusion layers in proton exchange membrane fuel cells. Part 2: hysteresis effect under cyclic compressive load. J Power Sources 2010 195:8104e9. (15) Radhakrishnan A, Lu Z, Kandilkar SG. Effective thermal conductivity of gas diffusion layers used in PEMFC: measured with guarded-hot-plate method and predicted by a fractal model. ECS Trans 2010 33:1163e76. (16) Nitta I, Himanen O, Mikkola M. Thermal conductivity and contact resistance of compressed gas diffusion layer of PEM fuel cell. Fuel Cells 2008 8:111e9. (17) TORAY Speci?cation, www.fuelcell.com/techsheets/TORAY-TGP-H.pdf. (18) Zamel N, Litovsky E, Shakhshir S, Li X, Kleiman J. Measurememedia in the temperature range of -20 to +120C. Appl Energy 2011. (19) Litovsky E, Puchkelevitch N. Thermophysical properties of refractory materials, Reference book. Moscow:Metallurgy 1982. (20) Volohov GM, Kasperovich AS. Monotonic heating regime methods for the measurement of thermal diffusivity. In: Maglic KD, Cezairliyan A, Peletsky VE, editors. Compendum of thermophysical property measurement methods: recommended measurement techniques and practices, vol.2.New York and London: Plenum Press 1989. pp. 429e454. (21) ISO 22007-3, Plastics - Determination of thermal conductivity and thermal diffusivity - Part 3: Temperature wave analysis method. (22) Morikawa J, Hashimoto T. Thermal diffusivity of aromatic polyimide thin films by temperature wave analysis. Journal of Applied Physics, 2009, 105(11): 113506. (23) ISO 22007-4, Plastics - Determination of thermal conductivity and thermal diffusivity - Part 4: Laser flash method.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
请各路高手指教一下,高压钢瓶上的气体减压阀一般都有两块压力表,你们都检定了吗,有必要检定吗?还有,经常出现使用时还好好的,但检定后就要么表坏了,要么虽然是好的,但安上去后再怎么弄都漏气,这种情况你们是怎么处理的呢,请教中
众知,钢瓶间的管理制度是为了安全使用气瓶,防止发生事故。涉及到标准气、载气(氢气、氩气、氦气、氮气)、液化气、燃气(氢气、乙炔、笑气)、助燃气(氧气、空气)在使用时,正确操作、合理使用,上好减压器,拧紧固定密封帽不得漏气,开阀时要慢慢开启,防止加压过速产生高温。对盛装可燃气体的气瓶尤应注意防止产生静电。开阀时不能用钢瓶搬手敲击瓶阀,防止产生火花,氧气瓶的瓶阀及其他附件都禁止沾染油脂。手或手套上、工具上沾染油脂时不要操作氧气瓶。每种气瓶要有专用的减压阀,氧气和可燃气体的减压器不能互用,瓶阀或减压器泄露时不得继续使用,气瓶使用到最后应留有余气,防止混入其它气体或杂质,造成事故,一般应留有不少于0.5MPa的剩余压力。通常可燃气体的钢瓶是左牙纹(减压器螺母逆时针旋转为上紧,顺时针旋转为放松),不燃气体和助燃气体的钢瓶是右牙纹的,二者的减压器无法混用。前段时间刚买了一批减压器,都根据不同的气体配置了相应的减压器,但是送气体公司告诉我说很多的气瓶都可以使用氧气减压器代替,这样也能节约成本。因为氧气减压器与其他的专用减压器价格确实相差挺大的。你们说这样做对吗?你们实验室是怎么做的呢?
序气体减压阀是每个原吸使用者都会接触到的一个重要部件。对于减压阀的拆装和日常维护相信接触过的人都能胜任,但是对于未曾接触过的人来说想要正确的拆装和维护也非易事一件,且网络似乎也未曾有过相关的教程,所以本人特撰写一篇此类文章希望对大家能有所帮助。一:乙炔减压阀安装(1):乙炔减压阀的初步组装通常新买来的乙炔减压阀各个接口和螺母都是没有连接好的,需要我们自己将其连接好。下面我将用图片和大家讲述连接步骤和方法。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/11/201111191814_331697_1634661_3.jpg小提示(a)当打开乙炔减压阀的包装的时候需要仔细清点各个零件是否齐全完好。(b)各个接口上面是否有污渍和杂物附着在上面有的话记得清理干净。(c)各个接口和螺母上面的螺纹是否正常有否滑丝等现象。(d)如果接口和和螺母密封不严可以缠上一些生料带。(2)乙炔减压阀钢瓶上的安装。 在初步组装完乙炔减压阀后,便可把减压阀安装到乙炔钢瓶上。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/11/201111191816_331698_1634661_3.jpg小提示(a)仔细观察乙炔钢瓶出气口上的白色密封圈是否干净完好,否则要对其进行清洁和处理以保证良好的密封性能。(b)在安装顶针的时候(图4)如果使不上力气,可以在把手上的横杠套在扳手一端圆孔上以加长力臂,使之更好操作。(c)在紧固气管连接口的时候(图5)需要使用两把扳手向两个不同方向掰才能旋紧。(d)在打开钢瓶总阀为逆时针旋转,只需旋转半圈即可,切勿旋转多圈。(e)调节次级压力表的压力,因指针上升有延迟性,所以只需缓慢顺时针旋转调节螺杆(图8),不可过快旋转以防压力调节过大。(f)减压阀和管路都连接完毕一定要使用肥皂水进行仔细的检漏,此步骤千万不可忽略。切记!切记!(3)在乙炔钢瓶气使用完后减压阀的拆装。当乙炔钢瓶气使用快完的时候,我们就需要更换一瓶新的气体。只需将减压阀从没有气得钢瓶拆下更换到另外一钢瓶上。具体步骤如下图所示http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/11/201111191819_331700_1634661_3.jpg小提示(a)当初级压力表的指针指到0.3MP就代表气瓶里面大概还有0.3MP左右的余气通常此时便要更换新的气体。(b)拆下减压阀只要把顶针旋松便可把减压阀取下(图2)(c)装的步骤和上面例子所描述一样。二:氩气减压阀的安装当原吸有石墨炉或者氢化物发生装置都会是要到氩气,初步买来的氩气减压阀接口和螺母也多是没有连接的需要我们自行连接,相比于乙炔减压阀的安装氩气减压阀的安装 较为简单。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/11/201111191820_331701_1634661_3.jpg小提示(a)当打开氩气减压阀的包装的时候需要仔细清点各个零件是否齐全完好。(b)各个接口上面是否有污渍和杂物附着在上面有的话记得清理干净。(c)各个接口和螺母上面的螺纹是否正常有否滑丝等现象。(d)如果接口和和螺母密封不严可以缠上一些生料带。(e)安装完毕后记得使用肥皂水进行检漏。(f) 当一瓶气体使用完后,只需把氩气减压阀入口螺母从气瓶出口处旋下即可把减压阀取下,再把减压阀连接到新的气瓶上。三:原吸上使用的空气多是由空压机提供,无需使用减压阀。若使用钢瓶空气则空气减压阀的安装步骤和氩气的安装步骤相似。下面将讲述空压机的一些安装维护。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/11/201111191821_331702_1634661_3.jpg小提示(a) 空压机的品牌和型号繁多,本文仅以自己所有的空压机为例。(但空压机原理构造都极为相似,本篇还是有一定的参考价值。)(b) 一定要将空压机的输出压力调节到自己使用的原吸所要求的压力,万不可故意将输出压力调高或调低。(c)当实验完毕切记要按要求对空压机进行排水。(d)空压机的进去口,要定期进行除尘维护。 后记通常原吸还有使用笑气和氧气这两种气体来做高温元素。由于氧气的减压阀安装步骤方法和氩气的极为相似在此不再重复。而笑气乙炔火焰本人没有使用过故不能写出该减压阀的安装维护步骤,此也乃本文一大不足。希望下次能有机会将此补全。