力学计量仪器检定会越来越科学,也会进一步提高检定结果的准确性,相关工作人员更要重视,明确检定等相关规定,严格按照标准进行,华品计量在力学仪器检定过程中也要统一计量方法,重视计量仪器的正确使用,进一步为高效性、合理性的检定做保证,提高力学计量仪器检定的有效性力学计量：万能材料试验机、电子式万能试验机、混凝土性能试验仪器、建筑工程质量检测器组、电动抗折试验机、气动测试仪、机械式拉力表、管形测力计、工作用测力仪、液压式张拉机（千斤顶）、丝网张力计、各种硬度计（布氏、洛氏、维氏、表面洛氏、显微维氏、里氏、邵氏）、风速计、机械式转速表、电子计数式转速表、纺织品性能试验仪器（色牢度、起毛起球等）摆锤式冲击试验机、悬臂梁式冲击试验机、磨擦试验机、振动试验台、模拟运输试验台、纸箱抗压试验机等。压力仪表：液体压力计、差压计、数字压力计、压力传感器、压力变送器、压力控制器、压力校验仪、压力发生器、精密压力表、各种工作用压力表、气压表、压力真空表、耐破仪等。质量（砝码）：F2级、M1级（5级）砝码，测量范围：1mg-30kg；高精度质量测试。
X、γ、β电子个人剂量仪 EPDMK2一、配置：l X、γ、β电子个人剂量仪二、技术指标l 出色的γ、β和X辐射响应l 三个高灵敏度半导体探测器设计l 直接读出剂量等效Hp（10）（深层/全身）及Hp（0.07）(浅层/皮肤)l 显示单位：Sv及rem(带有前缀)、OR刻度用Sv和cGy（带有前缀）l 中子响应 4Sv/h 速度累积剂量；Hp(0.07) 90Sr/90γ，±20% 1Sv/h 速度累积剂量；l 储存器：l 没有电池数据保持10年l 对Hp（10）及Hp（0.07）短期剂量记录l 有密码保护的核准剂量测定服务（记录剂量）剂量储存区l 带有出现时间的峰剂量率l 所有的储存时间的分辨率为1秒l 倒计数限时器，最大1小时39分59秒，分辨率1秒l 事件记录，23个报警时间记录等，用于事件的评估l 历史剂量纵剖图：可设置的间隔从2秒到35小时，Hp（10）及Hp（0.07）存储转换，分辨率为1μSv（0.1rem）;可存储127Sv以下直至579个供转换记录l 对剂量，剂量率，倒计时，读时间和失败模式的视觉和听觉警报。可通过红外接口配置高/低音，大/小音量，7种持续和快/慢间歇声音组合。l Hp(10)有2个分别是剂量和剂量率警报；l Hp(0.07)剂量和剂量率警报）l 剂量警报：第一，Hp(10) 7μSv/h－16Sv/h ；第二，Hp (0.07) 0 mSv－16 Sv；l 剂量率警报：第一，Hp(10) 7μSv/h－16Sv/h ；第二，Hp(0.07) 0.1mSv/h－16Sv/h；l 操作温度： -10℃至40℃l 湿度： 20％至90％相对湿度，不需空调l 震动： IEC1283：2克，15分，10到33Hzl 冲击： 每个面1.5米高跌落到水泥上l EMI/EMC： 超过MIL STD 461 D RS 103l 电源： 单个AA1.5V碱性电池，典型可连续运行8周，OR3.6V锂电池典型可连续运行5个月（可换）l 报警发声器：在20cm、多种模式下，满刻度典型97分贝l 通讯：红外接口可至1米l 用前板的单钮（内陷以防止误操作）控制显示和功能l 尺寸：85×63×19mm，不包括夹子l 重量：95克，包括电池和夹子l 外 壳 材 料：高耐冲击的聚碳酸酯/ABS混合材料l 保护：IP55 (防止灰尘进入；各向防低压喷射水)l 振动： IEC 1283： 2g, 15min., 10-33Hz撞击： 1.5m高处落到混凝土表面EMI/EMC：超过MIL STD 461D RS103
RAM-800 中子剂量当量率仪采用高灵敏的进口He3管作为探测器，反应速度快。该便携式中子剂量仪使用方便；灵敏度高、抗γ性能好、能量响应特性好，即可用作便携式仪器又可用作固定式中子剂量监测仪。此外便携式中子剂量仪通过配套的RenRiNeutron中子剂量率管理软件可将存储的数据读出后分析。该[url=http://www.zgfangfuyuan.com/product/szjcly/167.html]便携式中子剂量仪[/url]适用于环保、化工、石油、医疗、进出口商检、核电、加速器、中子源和其他安检、边境控制、海关检测等需进行中子辐射检测的场合。[img=中子剂量仪,660,550]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2016/07/201607061132_599440_3098478_3.jpg[/img]功能特点：1、中子剂量率，中子累积剂量均可测量。2、高灵敏度，宽测量范围，良好的能量响应特性。3、数字及标尺显示剂量率状态。4、中、英文双语菜单式操作界面。5、数字式LCD液晶显示，高亮背光功能。6、可存储800条剂量率，能随时查看，断电不丢失。7、USB数据接口，可将数据上传到计算机。8、剂量率超阈值后声、光报警功能。9、超阈值报警、阻塞报警、探测器故障报警功能。10、电池电量实时显示。11、标配：RenRiNeutron中子剂量率管理软件。技术规格： 1、测量类型：中子射线2、探测器： 进口3He正比计数管3、中子测量范围：剂量率：0.1μSv/h ~100mSv/h累积剂量：0.01μSv ～10Sv4、能量范围：中子0.025eV～16MeV5、慢化材料：聚乙烯球6、角响应：±20%7、测量时间：1～120秒可编程设置8、中子灵敏度：大约 1.4 CPS/μSv/h9、伽玛灵敏度：对伽玛射线不灵敏（相对Co-60 的100mSv/h的伽玛射线内）11、报 警 阈： 0.25、2.5、10、20（μSv/h）或自行设置12、显示单位: 剂 量 率：μSv/h、μGy/h、μR/h；累计剂量：nSv；计数率：CPS13、通讯：USB通讯接口，仪器可存储800条数据，并可导出到RenRiNeutron软件14、使用环境：温度-15℃～+50℃、相对湿度(在40℃温度下)≤95％15、电源和功耗：2节标准1号电池（或充电电池）整机耗电≤120mW 16、重量和尺寸：约 300×250×245 (mm)、约7.8Kg17、RenRiNeutron中子剂量率管理软件提供文字表格、曲线图形显示联系人：张经理 13720045883相关内容：http://www.zgfangfuyuan.com/product/szjcly/167.html相关内容：http://www.fsybyq.com/product/zzjcy/167.html
GB 23439-2009 混凝土膨胀剂
实验用的X射线衍射仪，日本理光的D/MAX 2500似乎都要配个笔式剂量仪或者什么的，如果配个人剂量仪，那种的最好啊？2500的实验电压应该是40kv。。。
我公司最近想上个人剂量仪这个产品，感觉个人剂量仪产品需求在未来几年会有个井喷的过程。现在正在进行研发，关于个人剂量仪中的探测器的选择，我还是拿不准，是用计数管还是用硅半导体呢？各有什么特点？另外，我发现硅半导体探测器好像都是进口的。前两天在论坛里发现一个提供国产sipin探测器的帖子，里面贴的是一种国产sipin探测器，不知道大家对这个有没有了解？性能方面怎么样？请大家帮忙给鉴定鉴定，谢谢了！国产sipin探测器地址：http://chensc1103.cn.alibaba.com/,这个站我打开过，是阿里巴巴的。万分感谢！
专家好！ 我想问个问题，就是ＧＨ－１０２Ａ环境剂量仪，它里面的检查源剂量０．７５７uGy/h,它对人体的有无危害，它这点剂量如果照在人身上，人会伤害到什么程度啊．请你把答案发到我的油箱jljshjb@163.com 谢谢，
请问各位老师们问题，我们实验室新上一台热释光剂量仪，请问什么叫质量结果控制剂量片，如果确保检测结果数据真实准确的话，是不是可以从中国计量院购买盲样剂量片，寄来自己检测计算结果，结果数据在校准证书标示值及其不确定度范围内，可以证明我的检测结果数据真实可靠性，多谢大家，非常感谢
[color=#cc0000]摘要：本文针对低温环境，介绍了目前国内外测量混凝土热膨胀系数的标准测试方法，着重介绍低温环境下混凝土热膨胀系数测量的最新中国国家标准测试方法，对国家标准方法提出了改进建议，并介绍符合国家标准测试方法的大尺寸多样品混凝土低温热膨胀仪。 关键词：低温,混凝土,热膨胀系数,测试方法,膨胀仪[/color][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][color=#cc0000][b]1. 引言[/b][/color] 混凝土作为使用最广泛的建筑材料，它在室温和高温环境下的性能都得到了深入的研究。然而，在低温温度（即低于-165℃的温度）环境下混凝土的热物理性能尚未开展系统性研究。目前大多数液化天然气（LNG）储罐都采用了混凝土结构形式展，利用混凝土进行LNG主要密封的罐体设计将是未来发展的趋势，这将大大降低罐体的建造成本。因此，为了提高混凝土结构LNG储罐的安全性和长期耐久性，必须从根本上了解混凝土冷却到低温时的行为，而这些了解低温环境下混凝土的努力将集中于控制由于其部件的热膨胀系数引起的热变形和损伤增长的机制，因此准确测量低温环境下混凝土热膨胀系数是液化天然气储罐设计和建造的前提。 本文针对低温环境，将介绍目前国内外测量混凝土热膨胀系数（CTE）的标准测试方法，着重介绍低温环境下混凝土CTE测量的最新中国国家标准测试方法，对国家标准方法提出了改进建议，并介绍符合国家标准测试方法的大尺寸多样品混凝土低温热膨胀仪。[color=#cc0000][b]2. 国内外测试方法介绍[/b]2.1. 国内标准测试方法[/color] 针对低温环境下的混凝土热膨胀系数测试，我国在2015年新制订了国家标准GB 51081-2015“低温环境混凝土应用技术规范”。 在GB 51081中对低温环境混凝土热膨胀系数的样品规定了应符合现行国家标准《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081，试件应为边长100mm×100mm×300mm的棱柱体，每次检验应在相同条件下制作12个试件。 对低温环境下混凝土热膨胀系数测试设备GB 51081给出了下列规定： （1）低温设备应有同时容纳不少于6个试件的有效空间，应满足常温至-197℃区间各种温度的施加，应具有自动控温和给出各种降温速率的功能，恒温器件的温度波动范围应在±0.5℃内。 （2）微变形测量装置应满足各职能过低温下的测量要求，且测量精度不得低于0.001mm。[img=,690,342]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/04/201904012229434228_5404_3384_3.png!w690x342.jpg[/img][align=center][color=#cc0000]图2-1 低温混凝土热膨胀系数测试棱柱体样品示意图[/color][/align] 在GB 51081中对低温环境混凝土热膨胀系数的具体测量方法给出了如下规定： （1）试件标准养护应达到设计龄期时取出，并应用湿布擦去表面水分后静置于室内自然环境中。应静置14天后进行时间外观检查和尺寸测量，并应将试件分成2组，每组6个试件。 （2）应标识热膨胀系数检验棱柱体试件两端面的3个测量点位置（图2-1），并应在这3个测量位置测量棱柱体试件的长度。 （3）检验低温时的低温环境混凝土热膨胀系数，第1组试件作用的温度值应为，第2组试件作用的温度值应为。 （4）测量第1组6个试件3个测量位置处的棱柱体试件长度后，应将试件全部放于低温设备内，按不高于1℃/min速率降至，然后保持温度不变，且恒温器件的温度波动范围应在±0.5℃内。低温作用48小时后再测量试件3个测量位置处的棱柱体试件长度。 （5）测量第2组6个试件3个测量位置处的棱柱体试件长度后，应将试件全部放于低温设备内，按与第1组试件相同的降温速率降至，然后保持温度不变，且恒温器件的温度波动范围应在±0.5℃内。低温作用48小时后再测量试件3个测量位置处的棱柱体试件长度。 综上所述，针对低温环境下混凝土热膨胀系数测试设备，国标GB 51081只给出了测量温度范围、温度波动大小、样品尺寸、测量位置点和热膨胀变形测量精度的规定，并没有测试设备更详细的内容，这使得很难具体执行国标GB 51081并有效保证测量准确性。[color=#cc0000]2.2. 国外标准测试方法[/color] 目前国际上并没有针对混凝土及其结构在低温环境下的热膨胀系数标准测试方法，对于液化天然气（LNG）储罐采用的混凝土及其结构，美国混凝土协会（ACI，American Concrete Institute）制订过相应的标准ACI 376（混凝土结构冷冻液化气体容器的设计和构造规范及说明），其中关于热膨胀系数测试所推荐的标准测试方法是改进后的CRD-C 39测试方法。 国外在以往混凝土常温下的热膨胀系数测试中，大多采用的测试方法为ASTM C531、CRD-C 39、AASHTO T336和Protocol-P63，但这些方法在所测试的温度范围基本适用于常温条件下，并不能直接推广应用到低温环境。 在ASTM C531中规定了需要在烘干条件下测量CTE，其中样品长度测量的温度范围为22.8~93.9℃，通过样品长度变化量除以温度变化量来得到CTE。而CRD-C 39中规定了将样品浸入水中48小时来达到饱和条件，然后在4.4~60℃温度范围内测量样品长度。在ASTM C531和CRD-C 39中，样品长度测量都是离线式测量方式，即将达到一定恒温时间的样品从恒温器中取出，并放置在样品长度测量的比较器上。由此可见，ASTM C531和CRD-C 39并不是连续测量热应变来得到热膨胀变化行为。 AASHTO T336和Protocol-P63测试方法也规定了在饱和条件下测试CTE，测试温度范围为10~50℃。然而各种混凝土构件，特别是液化天然气（LNG）储罐采用的混凝土及其结构的实际应用温度会非常低，因此需要拓展测试温度范围以覆盖低温范围。 因此，对于液化天然气（LNG）储罐采用的混凝土及其结构，其热膨胀系数的测试需要重点考虑两方面的因素，一是温度范围的拓展以满足低温测试要求，二是样品要保持一定的湿度然后在低温下进行热膨胀系数的测量。[b][color=#cc0000]3. GB 51081标准方法的改进建议[/color][/b] 对于低温环境下的混凝土热膨胀系数测试，我国基本上基于AASHTO T336标准制订了GB 51081-2015“低温环境混凝土应用技术规范”。因此，AASHTO T336中存在的问题在低温环境下会被放大，从而严重影响测量的准确性。另外，要使得GB 51081标准方法真正能推广应用并保证CTE测试的准确性，GB 51081还需要进行重大改进，主要改进建议如下： （1）在AASHTO T336测试方法中，由于测试温度在10~50℃范围内，混凝土CTE测量装置中的辅助装置（如承台、导杆、支架等）的影响并不严重，这些辅助装置一般采用CTE较小的殷钢等材料制成就能满足要求。而按照GB 51081规定，低温环境下的最低温度要达到液氮温度（-197℃），在测试温度接近200℃这样大的温度变化范围内，CTE为1×10-6/K量级的殷钢材料的热胀冷缩影响将非常凸出。这就需要采用CTE更小的超低膨胀系数材料制作热膨胀仪的相应辅助装置，同时还需要进行热膨胀仪的基线校准来进一步降低热膨胀仪的系统误差。 （2）在AASHTO T336测试方法中，由于测试温度在10~50℃范围内，样品温度变化并不会对LVDT探测器带来明显的影响。同样，低温环境下的CTE测试，低温环境就会对安装在室温环境下的LVDT探测器产生明显影响，特别是对探测器的支撑板和固定架的温度影响从而带来探测器自身位置的改变。因此，在测试方法中要规定出LVDT探测器及其相关装置的温度变化范围，这方面的影响往往是重要的测量误差源。 （3）在GB 51081标准中缺乏校准样品相关条款，建议在GB 51081标准中增加与AASHTO T336类似的校准样品相关条款，即校准样品的CTE测定必须由第三方实验室测定，测试方法应采用ASTM E228或ASTM E289。此外，第三方实验室的CTE测定必须在与GB 51081相同的温度范围内进行，即低温要达到-197℃。[b][color=#cc0000]4. 低温环境混凝土热膨胀测定仪设计[/color][/b] 为了实现低温环境下混凝土热膨胀系数测试，上海依阳实业有限公司专门设计了一种大尺寸多样品的低温混凝土热膨胀测定仪。混凝土低温膨胀仪一种测试混凝土块体低温下线膨胀系数的测试设备，测量方式为接触方式，整体结构如图4-1所示。此低温热膨胀仪依据测试标准为国家标准GB 51081-2015“低温环境混凝土应用技术规范”，测试温度范围为室温~196℃。[align=center][img=,690,397]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/04/201904012230310478_4454_3384_3.png!w690x397.jpg[/img][/align][color=#cc0000][/color][align=center]图4-1 低温混凝土热膨胀系数测定仪结构示意图[/align] 此混凝土低温膨胀仪具有测试试样体积大、可多样品同时测量的特点，适合大批量样品的连续测量。 混凝土低温膨胀仪由计算机进行自动控制和检测，自动进行样品温度的监控、自动进行样品变形量的监控以及自己进行测试结果计算。 按照标准方法规定每个样品需测试三个位置点处的热变形。“低温腔体”采用侧开门结构，开启侧门安装或取出样品，使得被测样品处于“低温腔体”内进行升降温。[color=#cc0000][b]5. 参考文献[/b][/color] AASHTO TP60，Standard Test Coefficient of Thermal Expansion of Hydraulic Cement Concrete，In American Association of State Highway and Transportation Officials，Standard Specifications for Transportation Materials and Methods of Sampling and Testing，Washington, DC, 2000. CRD-C 39-81，Standard Test Method for Coefficient of Linear Thermal Expansion of Concrete，US Corps OF ENGINEERS，1981. ASTM C531-00，Standard Test Method for Linear Shrinkage and Coefficient of Thermal Expansion of Chemical-Resistant Mortars，Grouts，Monolithic Surfacings，and Polymer Concretes，ASTM International, West Conshohocken, PA, 2012.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
随着社会经济的迅速发展,计量检定行业得到了高度的重视,人们对于一些热工仪器仪表的使用变得越来越广泛化,然而由于热工仪器仪表计量检定过程具有复杂化特点,再加上大多数检定人员仍然采用以往传统的检定方法,进而给热工仪器仪表计量检定的准确性带来不利影响,下面华品小编为各位介绍今日主题热工计量仪器标准。[align=center][img]https://5b0988e595225.cdn.sohucs.com/images/20190806/3769366d79da4321b08608834f3413cb.png[/img][/align]所谓的热工计量自动检定即为热工计量仪自动化鉴定出来的参数，其参数能够直观的显示机电组是否处于正常运行状态，同时也能够保障企业机组运行调整工作可以及时开展。热工计量自动化检定技术的内容有电源、数字电压表，在实际的应用中电源存在可调性，而且也可以不在电源中设置电压，进而以保证输出电流的稳定性。通常情况下，在对热工仪器仪表进行计量检定工作时，相关检定人员一定要充分考虑到检定过程的复杂性和以往传统检定方法存在的缺陷，否则将无法保证计量检定工作的顺利展开，进而使热工仪器仪表计量检定准确性不高。以往传统检定方法相比较来说，热工仪器仪表计量的自动化检定技术完全突破了传统检定方法存在的局限性，制定了一系列的自动检定和维护系统，进而真正实现了计量检定和管理工作的有效统一，对热工仪器仪表计量检定的准确性提供了有效保障。华品计量在自动化检定中，EXCEL的热工仪器仪表自动化检定成效较好，因而得到了较为广泛的应用，其不但能最大限度降低计量检定存在的误差，还能针对整体数据信息展开系统的分析研究，进而做到科学合理化的判断，促进热工仪器仪表计量检定工作的高效进行
个人剂量仪 PM1208MPM1208M个人剂量仪是一款γ咖吗射线探测报警器，PM1208m电子腕表个人剂量仪由白俄罗斯Polimaster公司推出，它是为控制辐射形势和人员受照水平而设计的。PM1208m可用于工作在辐射源变化环境的专业人员，PM1208m也可用于关心放射生态问题的普通人员。PM1208手表式γ辐射仪提供一天24小时辐射形势的控制，指示环境剂量当量率(DER)、环境剂量当量(DE)和DE的累积时间，在超过预置的DE和DER时会发声报警。瑞士制造的石英表RONDA763保证了表走时的可靠性和准确性。PM1208m的LED显示具有包括日历和报警等的普通电子表的功能。PM1208手表型γ探测器最新的设计保证可在100米深的水中正常工作。背景光使用户可在黑暗中控制仪器和读数。 特点1、更宽的检测范围及更高的检测精度2、计时准确：高精度瑞士手表模块Ronda763可靠保证了手表的时间指示读数3、优异的防水性能：外壳IP68防护等级，可以提供防水性能达到水下100m4、电子发光背景灯使您即使在黑夜里也能清晰读数5、新型高强度轻巧外壳及真皮表带为使用人员提供更好佩带感觉6、连续使用长：锂电池CR2032保证18个月时间内连续使用7、新颖的设计：PM1208为实时监测环境中射线剂量而设计8、既检测环境污染，又检测剂量的累加值。最大限度地为在有核辐射环境中工作的人员提供保护。 技术参数探测器盖格—缪勒管DER(剂量当量率)记录和指示范围0.01—9999.99μSv/hDER阈值范围调整步长0.01—9999.99μSv/h 0.01、0.1、1、10、100DE(剂量当量)记录和指示范围(阈值上限由应用的电池寿命确定)0.001—9999.99mSvDE阈值范围调整步长0.001—9999mSv0.001、0.01、0.1、1.0、10.0、100DE记录的准确度(0.01—9999.999mSv)±20%能量响应范围0.06—1.5Mev电源CR2032在天然辐射本底水平下, 一节电池(CR2032)连续运行寿命≥18月石英表机芯Ronda 763(瑞士)石英表机芯电源SR621SW石英表机芯电池(SR621SW)寿命≥36月防护等级抗水能力全天候IP68100米深运行温度范围0—+45℃尺寸50×45×20mm重量(包括电池)95克
[color=#990000]摘要：本文编译自美国交通部联邦公路管理局的技术简报，该技术简报描述了混凝土的热膨胀系数（CTE），其在混凝土路面行为中的作用，以及如何确定混凝土路面设计和分析目的的建议。讨论了“力学-经验路面设计指南”中混凝土路面性能预测模型的敏感性。描述了用于确定或估算CTE的实验室测试和其他方法，并总结了来自“长期路面性能”对路面部分的岩心所进行CTE的实验室测试结果，提供实用的指导路线来确定或估算CTE，并在设计和建造混凝土路面时考虑CTE对混凝土板对温度变化响应的影响。[/color][color=#990000]关键词：热膨胀系数,混凝土测试,混凝土公路设计,力学-经验路面设计指南[/color][color=#990000][/color][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][b][color=#990000]1. 引言[/color][/b] 混凝土在温度升高时膨胀，在温度降低时收缩。衡量温度变化对混凝土体积变化的影响称为混凝土的热膨胀系数（CTE），定义为温度变化一度时单位长度变化量。混凝土路面混合物的CTE取决于骨料类型和饱和度。 由于粗骨料占混凝土体积的大部分，因此对混凝土CTE影响最大的因素是粗骨料的CTE。混凝土路面施工中常用的粗骨料类型中石英的CTE最高，其他常用粗骨料类型的CTE在很大程度上取决于其石英含量。根据所用骨料类型，混凝土CTE的典型值如表8-1所示。[align=center][color=#990000]表8-1 混凝土骨料类型的热膨胀系数（CTE）（LTPP标准日期版本25.0）[/color][/align][align=center][img=混凝土骨料类型的热膨胀系数,800,448]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903251803468244_6004_3384_3.png!w900x505.jpg[/img][/align]备注1. 在LTPP标准数据25.0版本（2011年1月）中共提供了2991个CTE数据，由于骨料类型没有定义或主要骨料类型只提供了一个样品，其中628个数据无法使用，另外11个CTE异常数据并未包含在此数据表中。 粗骨料对CTE值的影响最大，但细骨料也是一个影响因素。天然砂通常含有高二氧化硅（高CTE），而制造的碎石灰石细骨料的CTE则较低。 水泥浆的CTE对水分含量非常敏感，但由于粗骨料的影响减弱使得混凝土的CTE较低（Powers和Brownyard，1947；Yeon等人，2009）。混凝土的CTE在相对湿度约70%时最高，当混凝土完全饱和时CTE会降低20~25%（美国陆军COE 1981）。[b][color=#990000]2. CTE如何影响混凝土路面行为变化[/color][/b] 混凝土响应温度变化时在体积上的改变是混凝土路面多种行为的起因，混凝土路面中每天和季节性温度循环变化导致衔接和裂缝的循环打开和关闭。为了使横向开裂最小化，使用具有高CTE的混凝土构造的连接路面可能需要比具有较低CTE的混凝土路面更短的接缝间距，这将增加初始建造的成本。 在白天，当混凝土路面的顶部比路面的底部更热时，混凝土将在路面的顶部膨胀而不是在底部。如果不限制这种不同的变形（通过横向接头处的销钉、纵向接头处的连杆或两者，以及路面自身的重量），则路面将向下卷曲。另一方面，如果沿着路面边缘限制路面的白天向下卷曲，结果将造成混凝土和销钉之间的支撑应力更高。 同样，在夜间，当混凝土路面顶部冷比路面底部更冷时，混凝土将在路面顶部收缩而不是在底部收缩。如果这种差异变形不受限制（通过横向接头处的销钉，纵向接头处的连杆或两者），则路面将向上卷曲。另一方面，如果沿着路面边缘限制路面的夜间向上卷曲，则结果将是混凝土和销钉之间的支撑应力更高。 如果路面下方的基层足够柔软，则路面可以向上或向下卷曲，并且仍然与路面中间的基层和沿其边缘保持完全接触，如果路面平坦且与基层完全接触，则由交通车辆载荷引起的应力将不会差别很大。然而，如果路面下方的基层足够坚硬，且当路面响应深度方向温度梯度而向上或向下卷曲时，一部分路面会卷曲而不与基层接触，由交通车辆载荷对路面引起的应力将大于路面平坦且与基层完全接触时的情况。这种向上卷曲在夜间尤其是一个问题，当路面边缘和拐角处的支撑减少将导致交通车辆荷载下边缘和拐角处的应力增加。 混凝土的CTE对连续钢筋混凝土路面（CRCP）的性能也有影响。CRCP中的钢含量设计为可以达到相当均匀的裂缝间距，并且是在约1~2米范围内。裂缝间距太短可能会增加冲孔的可能性，裂缝间隔过长可能会增加钢材断裂的可能性。如果混凝土的CTE高于钢设计中的假定（或隐含值），则可能无法实现所希望的裂缝间距和均匀性。因此，在设计阶段确定混凝土CTE（基于过去的经验或新测试）、调整设计以达到所需的性能水平并要求在施工期间验证CTE值就变得非常重要。[color=#990000][b]3. 热膨胀系数测试方法[/b][/color] 确定混凝土CTE的AASHTO测试方法是T 336-11。该实验室测试包括测量直径为10 mm的饱和混凝土芯材或圆柱体的长度变化，同时温度从10℃升至50℃然后将温度降低到10℃。混凝土样品和测量装置完全浸泡在水浴中以在测试期间保持混凝土的饱和度，虽然100%饱和度混凝土的CTE不如水分含量稍低时CTE，但实验室测试是在饱和样品上进行以便控制水分含量。来自两家供应商的CTE测试设备和安装在CTE测试设备中的混凝土样品如图8-1所示。[align=center][img=测试设备测量混凝土的CTE,900,298]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903251806355253_264_3384_3.png!w900x298.jpg[/img][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图8-1 在FHWA混凝土实验室使用的测试设备测量混凝土的CTE[/color][/align] 在进行膨胀（加热）和收缩（冷却）段期间的测量时，需要对测量进行调整以考虑温度变化对测试设备本身的影响，通过计算两个测试段中每度温度变化的样品长度变化，并除以样品长度得到混凝土的CTE。必要时重复测试过程，直到在膨胀段和收缩段测试的CTE值相差在每度每百万分之0.3之内。然后将混凝土的CTE计算值确定为获得的两个连续CTE值的平均值，一个来自测试的膨胀段，一个来自测试的收缩段。 美国陆军工程兵团有一个类似的测试方法来确定混凝土的CTE（美国陆军COE 1981），该测试方法CRD-C 39-81指出测试在5~60℃的温度范围内进行。工程兵团测试方法指出，当混凝土试样的长度变化仅在两个温度点之间进行测量时，应报告单个CTE值，但是当在一系列不同温度下进行长度变化测量时，应给出CTE与温度的关系曲线，并应说明不同温度区间的CTE计算值。[b][color=#990000]4. 力学-经验公路设计指南推荐的测定热膨胀系数[/color][/b] 对于1级设计：此级别需要输入最高精度且被认为适用于最重要项目。力学-经验路面设计指南（MEPDG）建议对混凝土样品进行实验室测试以确定CTE（AASHTO 2008）。 许多国家已开始使用其典型骨料来描述其典型的普通水泥混凝土混合物，并将这些CTE值存储在数据库中。他们将根据项目位置将这些值用作CTE输入。通过定义，这些值不是1级输入，但它们是比2级或3级输入更真实的输入。 对于2级设计：此级别被认为适用于常规、实际项目。MEPDG建议将混凝土CTE估算为骨料和水泥浆的CTE值的平均值，相对于它们在混合物中的体积比例。 对于3级设计：此级别是需要输入精度最低的级别。MEPDG允许使用典型的CTE值。要使用的值应该是要在项目中使用的骨料类型制作的混凝土的典型值。表 81提供了从“长期路面性能（LTPP）”项目中实验室对芯材测试获得的混凝土CTE范围，应该注意的是，这些值是基于来自美国和加拿大的骨料。根据矿物的不同，这些CTE值可能在不同地区有显著差异。 MEPDG（ARA-ERES 2004）基于未校正的LTPP CTE数据和其他来源（Mindess和Young 1981 Kosmatka等2002 Jahangirnejad等2008 ）还提供了不同类型骨料典型混凝土CTE信息。[b][color=#990000]5. CTE如何影响MEPDG的性能预测[/color][/b] MEPDG将CTE确定为混凝土材料关键响应计算所需的输入参数之一，混凝土的CTE值对路面开裂的预测具有显著影响，并且在较小程度上对MEPDG的连接断裂具有影响（Malella等人，2005）。这两种危害都在MEPDG对路面不平整度预测中起着作用，较高的CTE值对应于更大的路面开裂预测量、更大的连接断裂和更大的路面不平整度。[b][color=#990000]6. CTE测试和MEPDG危害模型[/color][/b] JCP新的力学-经验路面设计指南（MEPDG）模型是使用LTPP数据库开发的，使用的LTPP数据参数之一是混凝土CTE。由于发现用于原始混凝土路面危害模型开发的混凝土CTE数据是错误的（Crawford等人2010），当时使用的是AASHTO TP 60-00（AASHTO 2005）测试方法，使用此方法导致CTE测量值偏高。对于用于校准CTE测试框架的304不锈钢校准样品，TP 60试验方法推荐值为17.3×10-6/℃，但根据ASTM E 228测定的304不锈钢试样的CTE为15.0×10-6/℃，使用这些错误的CTE数据对于混凝土而言造成实际使用的混凝土CTE相同比例的偏低。 用于校准CTE测试框架的不锈钢校准样品CTE测试方法已在新的AASHTO T 336标准方法（AASHTO 2011； Tanesi等人2010）中得到颁布，使用新的测试方法测定的CTE值低于使用TP 60-00测试方法测定的CTE值。LTPP标准数据版本24.0及更高版本中的CTE值已经过校正，以符合T 336测试方法，并且是表8-1中报告的方法。 截至2011年8月，混凝土路面危害模型已纳入最近发布的（2011年7月）DARWin-ME?软件（包含MEPDG版本1.1危害模型），此版本软件是基于使用TP 60-00测试方法确定的CTE值。因此，建议Darwin ME用户使用未经修正的CTE值，如AASHTO于2008年出版的“力学-经验路面设计指南：实践手册”（临时版）表11-5中所列数据，或使用根据TP 60-00测试方法确定的CTE数据。如果使用T 336标准确定可用的CTE数据，则应调整CTE值以与DARWin-ME一起使用，方法是将校准棒假定的CTE（17.3×10-6/℃）与ASTM E 228测量304不锈钢校准样品的CTE值之间的差值相加，差值约为1.5×10-6/℃。[b][color=#990000]7. 推荐[/color][/b] MEPDG提供了量化混凝土CTE对JCP和CRCP预测性能影响的机会，MEPDG对JCP路面裂缝的预测对所输入的CTE敏感，在较小程度上，MEPDG对连接断裂的预测也是如此。这两种危害都在MEPDG对路面不平整度的预测中起着作用。 鉴于MEPDG的几个混凝土路面危害模型对混凝土CTE输入的敏感性，对于1级设计，应通过对具有相同骨料类型和混合设计以及应用在路面结构中的圆柱体样品进行测试来确定CTE（使用AASHTO T 336-11测试方法）。 对于3级设计，应使用表8-1中提供的数据。这些数据是对LTPP混凝土路面的数百个芯材进行实验室测试后获得的平均CTE值，也是几个来源报告中的混凝土CTE的典型中间值。 如上所述，重要的是如果使用DARWin-ME软件（包含MEPDG 1.1版危害模型），如果使用AASHTO T 336方法确定这些值，则应对CTE值进行调整，否则直接使用表8-1中的CTE值。 [b][color=#990000]8. 参考文献[/color][/b] American Association of State Highway and Transportation Of?cials (AASHTO), “Standard Method of Test for Coef?cient of Thermal Expansion of Hydraulic Cement Concrete,” T 336-11, Washington, DC, 2011. American Association of State Highway and Transportation Of?cials (AASHTO), Mechanistic-Empirical Pavement Design Guide: A Manual of Practice, Interim Edition, Washington, DC, 2008, p. 120. American Association of State Highway and Transportation Of?cials (AASHTO), “Standard Method of Test for Coef?cient of Thermal Expansion of Hydraulic Cement Concrete,” TP 60-00, Washington, DC, 2005. ARA-ERES, Guide for Mechanistic-Empirical Design of New and Rehabilitated Pavement Structures, NCHRP Project 1-37a, Final Report, National Cooperative Highway Research Program, Transportation Research Board, Washington, DC, 2004. Crawford, G., J. Gudimettla, and J. Tanesi, “Inter- laboratory Study on Measuring Coef?cient of Thermal Expansion of Concrete,” presented at the Annual Meeting of the Transportation Research Board, Washington, DC, January 2010. Jahangirnejad, S., N. Buch, and A. Kravchenko, “A Laboratory Investigation of the Effects of Aggregate Geology and Sample Age on the Coef?cient of Thermal Expansion of Portland Cement Concrete,” presented at the Annual Meeting of the Transportation Research Board, Washington DC, January 2008. Kosmatka, S. H., B. Kerkhoff, and W. C. Panerese, Design and Control of Concrete Mixtures, Engineering Bulletin EB001, 14th ed., Portland Cement Association, Skokie, IL, 2002. Malella, J., A. Abbas, T. Harman, C. Rao, R. Liu, and M. I. Darter, “Measurement and Signi?cance of the Coef?cient of Thermal Expansion of Concrete in Rigid Pavement Design,” Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, No. 1919, 2005, pp. 38-46. Mindess, S., and J. F. Young, Concrete, Prentice-Hall Inc., Englewood Cliffs, NJ, 1981. Powers, T. C., and T. L. Brownyard, “Studies of the Physical Properties of Hardened Cement Paste,” Proceedings of the American Concrete Institute, Vol. 43, 1947, p. 988. Tanesi, J., G. L. Crawford, M. Nicolaescu, R. Meininger, and J. M. Gudimettla et al., “New AASHTO T336-09 Coef?cient of Thermal Expansion Test Method: How Will It Affect You?” in Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, No. 2164, pp. 52-57, 2010. U.S. Army Corps of Engineers, “Test Method for Coef?cient of Linear Thermal Expansion of Concrete,” CRD-C 39-81, issued 1 June 1981. Yeon, J. H., S. Choi, and M. C. Won. “Effect of Relative Humidity on Coef?cient of Thermal Expansion of Hardened Cement Paste and Concrete,” Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, No. 2113, 2009, pp. 83-91.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
新三思公司提供完全版,以下目录仅供参考参考,有需求者请跟贴索取,或发邮件至:rosymuzi@sohu.com 免费提供,需者从速!目 次1总则………………………………………………………………… 72取样………………………………………………………………………… 83试件的尺寸、形状和公差……………………………………………………… 83.1 试件的尺寸 …………………………………………………………………… 83.2 试件的形状 ………………………………………………………………… 83.3 尺寸公差………………………………………………………………… 8 4 设备………………………………………………………………… 94.1 试模………………………………………………………………………… 94.2 振动台……………………………………………………………………… 94.3 压力试验机 …………………………………………………………………… 94.4 微变形测量仪 ………………………………………………… 94.5 垫块、垫条与架………………………………………………………………… 94.6 钢垫饭……………………………………………………………………104.7其他量具及器具…………………………………………………… 10 5 试件的制作和养护………………………………………………………… 10 5.1 试件的制作 ……………………………………………………………… 10 5.2试件的养护………………………………………………………… 11 5.3试验记录……………………………………………………………… 11 6 抗压强度试验………………………………………………………… 11 7 轴心抗压强度试验……………………………………………… 128 静力受压弹性模量试验……………………………………… 13 9 劈裂抗拉强度试验……………………………………………………… 1510 抗折强度试验………………………………………………… 16附录A 圆柱体试件的制作和养护……………………………………… 17附求B 圆柱体试件抗压强度试验………………………………………… 18附录C 圆柱体试件静力受压弹性模量试验………………………………… 19附录D 圆柱体试件劈裂抗拉强度试验………………………………………… 21本标准用词、用语说明…………………………………………………… 22条文说明………………………………………………………… 23l 总 则(略去)2 取 样2.0.1 混凝土的取样应符合《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T 50080）第2章中的有关规定。2.O.2 普通混凝土力学性能试验应以三个试件为一组，每组试件所用的拌合物应从同一盘混凝土或同一车混凝士中取样。3 试件的尺寸、形状和公差3.1 试件的尺寸3.1.1 试件的尺寸应根据混凝土中骨料的最大粒径按表3.1.1选定。表3.1.1 混凝土试件尺寸选用表 3.1.2 为保证试件的尺寸，试件应采用符合本标准第4.1节规定的试模制作。3.2试件的形状3.2.1 抗压强度和劈裂抗拉强度试件应符合下列规定： 1 边长为150mm的立方体试件是标准试件。 2 边长为100mm和200mm的立方体试件是非标准试件。 3 在特殊情况下，可采用Φ150mm ×300mm的圆柱体标准试件或ΦlOOmm × 200mm和Φ200mm × 400mm的圆柱体非标准试件。3.2.2 轴心抗压强度和静力受压弹性模量试件应符合下列规定： l 边长为150mm×150mm×300mm的棱柱体试件是标准试件。 2 边长为lOOmm×lOOmm×300mm和200mm ×200mm ×400mm的棱柱体试件是非标准试件。 3 在特殊情况下，可采用Φ150mm×300mm的圆柱体标准试件或ΦlOOmm×200mm和Φ200mm×400mm的圆柱体非标准试件。3.2.3 抗折强度试件应符合下列规定： 1 边长为150mm×150mm×600mm(或550mm)的棱柱体试件是标准试件。 2 边长为lOOmm×lOOmm×400mm的棱柱体试件是非标准试件。3.3 尺寸公差3.3.1试件的承压面的平面度公差不得超过O.0005d(d为边长)。3.3.2试件的相邻面间的夹角应为90°，其公差不得超过0.5°。3.3.3试件各边长、直径和高的尺寸的公差不得超过1mm。4 设 备4.1 试 模4.l.l 试模应符合《混凝土试模》(JG 3019)中技术要求的规定。4.1.2 应定期对试模进行自检，自检周期宜为三个月。4．2 振 动 台4.2.l 振动台应符合《混凝土试验室用振动台》(JG／T 3020)中技术要求的规定。4．3压力试验机4.3.1 压力试验机除应符合《液压式压力试验机》(GB／T3722)及《试验机通用技术要求》(GB／T 2611)中技术要求外，其测量精度为±1％，试件破坏荷载应大于压力机全量程的20％且小于压力机全量程的80％。4.3.2 应具有加荷速度指示装置或加荷速度控制装置，并应能均匀、连续地加荷。4.3.3 应具有有效期内的计量检定证书。4.4 微变形测量仪4.4.1 微变形测量仪的测量精度不得低于0.001mm。4.4.2 微变形测量固定架的标距应为150mm。4.4.3 应具有有效期内的计量检定证书。4.5 垫块、垫条与支架4.5.1 劈裂抗拉强度试验应采用半径为75mm的钢制弧形垫块，其横截面尺寸如图4.5.1所示，垫块的长度与试件相同。4.5.2 垫条为三层胶合板制成，宽度为20mm，厚度为3~4mm,长度不小于试件长度，垫条不得重复使用。 图4.5.1 垫块 支架示意1-垫块；2-垫条；3-支架4.5.3 支架为钢支架，如图4.5.3所示。4．6 钢 垫 板4.6.1 钢垫板的平面尺寸应不小于试件的承压面积，厚度应小于25mm。4.6.2 钢垫板应机械加工，承压面的平面度公差为O.04mm；表面硬度不小于55HRC；硬化层厚度约为5mm。4．7其他量具及器具4.7.1 量程大于600mm、分度值为lmm的钢板尺。4.7.2 量程大于200mm、分度值为0.02mm的卡尺。4.7.3 符合《混凝土坍落度仪》 (JG 3021)中规定的直径16mm、长600mm、端部呈半球形的捣棒。
[font=宋体]在实际应用中，尽管光学计量仪器多种多样，但它们的光学原理却[color=blue]都基于四种基本原[/color][/font][font=宋体][color=blue]理[/color][/font][font=宋体]，它们是：[color=blue]望远光学原理、显微光学原理、投影光学原理、干涉光学原理。[/color][/font][font=宋体]基于应用不同的光学原理，光学计量仪器可分为[color=blue]：自准直类光学计量仪器、显微镜类光学计量仪器、投影类光学计量仪器、光干涉类光学计量仪器四大类。[/color][/font][font=宋体]望远系统主要性能是视角放大率，在观察时用来扩大眼睛对远处物体的视角，用以观察物体。在测量时常被用来产生平行光以进行各种用途的测量，应用此原理的光学计量仪器有：自准直光管、测角仪、立[/font]([font=宋体]卧[/font])[font=宋体]式光学计等。[/font][font=宋体]显微系统的主要性能是较高的放大率。它与放大镜相比，有较高的放大率和分辨本领。可清楚地观察和分辨微小物体和物体的细小部位。应用此原理的光学计量仪器有：工具显微镜、光学分度头、测长仪、测长机、双管显微镜等；[/font][font=宋体]投影系统的主要性能：是较高的、准确的横向放大率。[/font][font=宋体]被测量的形状复杂、细小的物体或物体表面缺陷等经强投射光或强反射光照射，再经投影物镜放大成像在影屏上后进行测量。应用此原理的光学计量仪器有：大、中、小型投影仪、专用的公差带投影仪等。[/font][font=宋体]光干涉系统主要性能是有很高的检测精度。它是以光波波长作：“尺子”，实现了对表面粗糙度、长度微小变化等几何量的高精度测量。应用此原理的光学计量仪器有平面平晶等厚干涉仪、接触式干涉仪、干涉显微镜等。[/font]
混凝土质量直接关系建筑物的质量，生产企业在用的计量器具的准确与否则是混凝土的质量保证。为帮助企业及时把好混凝土质量关，近日,和县市场局检验所组织计量检定人员对该县混凝土生产企业在用的计量器具进行检定。此次共派出检定人员16人次，分别对企业实验室和生产线在用把关质量的计量器具及用于贸易结算的电子汽车衡进行了现场检定。共检定各类计量器具46台，其中经调试后检定合格8台。由于混凝土企业在用计量器使用环境比较差，尤其是生产线上的配料计量器具，再加上操作人员的在使用过程中不能及时对计量器具进行维护和保养，导致计量器具不准确。检定人员现场对不准确的计量器具进行调试并检定，保证计量器具的正常使用。现场指导操作人员怎样对计量器具进行日常维护。同时，提醒企业在使用过程中发现计量器具不准确或不能使用应及时报停，第一时间申请计量检定，检定合格后方可使用。
各位前辈，我实验室要购热释光剂量仪－BRGD2000D这一设备，有经验的能不能告诉我一下，这是谁家生产的产品，先谢了啊！
我国计量仪器和国外相比存在一定的差距，更严重的是，国外对一些敏感计量仪器限制进口，严重阻碍了我国经济建设和国防建设的发展。例如：我国激光参数计量测试仪器的发展较为落后，与国外发达国家相比存在明显的差距。目前，我国激光参数计量测试仪器的专业研发单位和供应商很少，仅中国计量科学研究院、中科院上海光机所、北京光电技术研究所、物科公司等少数几家，且研发工作处于十分零散的状态。其提供市场的计量测试设备也较片面，绝大多数只能用于较传统的激光产品的计量测试，对于新型激光器和激光产品常常不能提供有效的计量测试。表现在：（1）现有计量检测仪器无法对某些激光输出参量进行计量检测。目前对于激光脉冲宽度、峰值功率、脉冲激光瞬态功率—时间曲线等重要参数，国内尚没有研发出成型的计量检测仪器，对于此类激光参数难以进行计量检测。（2）现有计量检测仪器不适用于某些激光器的工作状态。对于目前大量使用的高脉冲重复率、高平均功率的激光器，国内现有的计量检测仪器难以适应其工作状态。具体而言，国内现有的激光能量计量仪器绝大部分仍是单脉冲测量仪器，在激光器重频工作状态下根本无法进行测量；少量可测重频激光的能量计，其最高使用频率也仅20~40Hz，对于很多高达百Hz乃至数千Hz的激光输出也不适用；在此种情况下国内一般只能使用激光功率计进行平均功率检测，而这种检测方式无法评估激光输出的脉冲能量的稳定性，同时此类激光往往有较高的输出峰值功率，一般激光功率计在测量时极易受到损伤。又如蓝光DVD使用的半导体激光器的测试仪器，国内外产品普遍采用光电探测器作为激光接受器，但国内探测器一般仅在632.8nm进行校准，且没有给出探测器的光谱响应度曲线，致使国产激光功率测量仪器无法准确测量蓝光DVD使用的半导体激光器的输出功率。（3）现有计量检测仪器的量限难以满足一些激光参数的测试要求。目前激光应用的领域十分广阔，某些应用（如激光测距、制导等）需要对极其微弱的光信号（低至10-14~10-15J）进行检测校准，而另一些应用（如万瓦级激光加工机、化学激光器等）又需要对极高的激光输出能量功率（10KW、1MJ）或极高的峰值功率进行检测。国内现有的激光计量检测仪器其测量下限一般仅在10-9W或10-8J量级，测量上限也仅在数千瓦和数百焦尔量级，无法满足上述应用的计量检测需求。同时，我国国产的激光测数计量测试仪器在新技术的消化、吸收和利用上也远远落后于国际仪器行业的发展水平。当国外先进的激光计量检测仪器在5~10年前，早已全面实现智能化，而向虚拟化、网络化仪器发展的今天，国产激光计量测试仪器大部分仍然停留在模拟集成电路和数字化仪器阶段，仅少量的发展至智能化仪器水平，落后国际水平至少15年。国产激光参数计量测试仪器不仅在测量性能上落后于国际水平，在使用功能上亦远远逊色。进口仪器在智能化的基础上利用仪器本身具备的数据处理能力，提供了丰富的测量数据表达形式，直观友好的人机界面，同时通过仪器具备组网功能，依靠主控计算机强大的处理能力，协调多台仪器进行多参数协同测试，利用神经网络、模糊逻辑等算法对获得的原始测量数据进行综合分析，得到精确的测量结果并给出用户习惯的数据表达方式。而国产仪器绝大部分功能单一，根本不具备基本数据处理能力和联机能力。近年来，国外激光参数测量仪器大量进入国内市场。国内传统的激光参数计量检测产品在性能指标、功能多样性、技术水平、工作可靠性、使用便捷程度等方面均存在较明显差距，仅仅依靠价格优势，勉强抵抗国外产品对我国激光参数计量测试仪器市场的冲击。从中国计量科学研究院每年进行校准的激光参数计量检测仪器的情况看，进口仪器设备所占比重已由1995年的不到10%，迅速增长到50%左右。目前激光产品研究和使用单位在经费许可的情况下几乎很少考虑采购国产测试仪器，国产仪器正受到进口仪器猛烈的冲击。在扫描探针显微镜方面（SPM），国内对SPM的研究应当说是比较早的，中国科学院白春礼院士首先研制出我国
中子剂量率测量仪 FH40G+FHT762一、 配置l 主机l 宽量程中子剂量率探测器二、 技术指标1、 主机l 探测器类型：正比计数管l 测量常数：光子剂量率当量l 测量范围：10nSv/h~1Sv/hl 负荷容积：50 Sv/hl 探测效率：超过50 Sv/h (DIN6818)则忽略该次检测l 能量范围：36 keV~1.3MeVl 角度依赖性：-75°~ +75°之间纵轴方向的单位内角度变化小于20%l 读数出错率：Typical 250小时(AA/LR6电池)；l 电磁磁场率：IEC 1000-4-3, EN61000-4-3, 10V/m, 80 MHz-1GHzl 拟辐射少于：EN55011(Class B)l 静电补偿：8kV, IEC 801-2l 探测器灵敏度：2.0 Imp/ μSv/hl 分析显示30年内对数条形图l 在测量范围内剂量和剂量率报警连续可调；l 显示上次操作的剂量率最大值和平均值；l 外部探测器独立报警；l 内置256位数据存储器，对应内部和外部探测器分别记录日期和测量时间；l 该设备可连接外部探头；l 连接外部探头显示会自动转换到相应模式并显示该探头的探测辐射线类型。l 大气压：300 hPa~1300 hPal 相对湿度：10%~95%l 探测器尺寸：25mm; Φ25.8mml 自动选择量程l 测量值以数字方式显示，可自动绘制出今后30年的衰变对数条形图；l 剂量率报警时，显示屏亮并伴有脉冲声提示与脉冲声信号频率对应于剂量率变化；l 电池电量低时及时报警；l 存储累积剂量，每次关机后的数值仍保存在仪器内，直到手动复位；l 计时模式可选择测量时间，拥有默认最小值。400脉冲数以精确测定剂量率，特别适用在低辐射量级的测量；l 可通过手动按键或设置时间间隔来选择存储模式；l 该检测仪与电脑通过红外连接线串口连接，FH40G程序的相关参数和所需功能可选择安装，并作为配置文件存储在硬盘上；l 在线图形数码显示和存储，以及内部缓冲区数据读出可通过运行该“FH40G”程序进行操作；2、宽量程中子剂量率探测器l 探测器：3He管l 能量范围；0.025 eV～5 GeV，依照ICRP74（1996）l 测量范围；1 nSv/h～100 m Sv/h, 252Cfl 灵敏度：0.84cps/(μSv/h) ,252Cfl 角度依赖性：所有方向±20%l 大气压力：500～1500hPal γ灵敏度：1到5 μSv/h对于100mSv/h ，137Cs 662keVl 环境温度；-30℃～50℃ l 湿度：可达90%（非冷凝）l 尺寸: 直径230mm, 高320mml 重量: 13.5kgl 抗γ串扰能力强
[font=Verdana]测量仪器在我国有关计量法律、法规或人们习惯上通常称为计量器具，计量器具是测量仪器的同义语，实际上一般统称为测量仪器。测量仪器在计量工作中具有相当重要的作用，全国量值的统一首先反映在测量仪器的准确和一致上，所以测量仪器是确保全国量值统一的重要手段，是计量部门加强监督管理的主要对象，也是计量部门提供计量保证的技术基础。 [/font][font=Verdana] 一、测量仪器[/font][font=Verdana] 按定义测量仪器是指“单独地或连同辅助设备一起用以进行测量的器具”(见JJF1001-1998《通用计量术语及定义》6.1条，以下只简称条款)。测量仪器是用来测量并能得到被测对象确切量值的一种技术工具或装置。为了达到测量的预定要求，测量仪器必须是具有符合规范要求的计量学特性，能以规定的准确度复现、保存并传递计量单位量值。测量仪器的特点是:(1)用于测量；(2)目的是为了确定被测对象的量值；(3)本身是可以单独地或连同辅助设备一起的一种技术工具或装置。如体温计、水表、煤气表、直尺、度盘秤等均可以单独地用来完成某项测量，获得被测对象的量值；另一些测量仪器，如砝码、热电偶、标准电阻等，则需与其它测量仪器和(或)辅助设备一起使用才能完成测量，从而确定被测对象的量值。正确的理解测量仪器的概念，有利于科学合理地确定计量管理所包含的范围。任何物体和现象都可以反映其量值的大小，但并不都是测量仪器，判定主要是看其是否用于测量目的，是否能得到其被测量值的大小。如一台恒愠油槽或一台烘箱，它可以反映温度的量值，但它并不是测量仪器，因为它只是一种获得一定温度场的装置，它并不用于测量目的，而在恒温油槽和烘箱上控制用的温度计才是测量仪器。又如一组砝码，一个带有刻度的量杯，某一定值的标准物质，它们都反映了确切的量值，因为它们均用于测量目的，通过测量从而获得被测对象量值的大小，所以它们均为测量仪器。 测量仪器即计量器具是一个统称。如测量仪器按其计量学用途或在统一单位量值中的作用，可分为计量基准、计量标准和工作用计量器具；按其结构和功能特点，测量仪器包括实物量具、测量用仪器仪表、标准物质和测量系统(或装置)。也可以按输出形式、测量原理和方法、特定用途、准确度等级等特性进行分类。 目前与测量仪器类同的名词术语很多，必须正确区分其概念。如GB/T19001—1994(ISO9001:1994)质量体系——设计/开发、生产、安装和服务的质量保证模式标准中，就提出了检验、测量和试验设备；在GB/T19022.1—1994(idt ISO 10012—1:1992)测量设备的计量确认体系标准中提出了测量设备一词；而在2000版的ISO/DIS 9001标准中又提出了测量设备和测量和监控装置名词。我个人理解认为:检验、测量、试验设备是有区别的；检验设备主要用以判定是否合格；测量设备主要用于确定其被测对象值的大小，试验设备主要用以确定某特性值或其性能如何，检验、测量设备主要是指测量仪器，而试验设备有的可能不是测量仪器，如振动试验台就是，温度环境试验装置就不是。测量装置就是测量仪器，而监控装置是指生产过程中的监视控制设备，有的属测量仪器，有的控制设备则不属测量仪器。[/font]
[align=left] 计量仪器仪就像是一把尺子，衡量着世间万物的尺度。小到我们家庭中用到的压力表、温度计、电流表，大到一些精密的测量分析仪器，都属于计量仪器仪表。[/align][align=left] 作为制造行业的重要组成部分，计量仪器仪表一直都在不断地向前发展。比如说，从以往的机械式水电表到现在的智能水电表，都展现了仪器仪表发展的向前性。如今，随着物联网和大数据技术等新一轮技术的不断发展，仪器仪表行业也将迎来进一步的改变。[/align][align=left] 在11月25日召开的中国物联网计量创新发展论坛上，山东计量测试学会副理事长荆书典研究员首次将“计量”与物联网结合，提出了计量仪器仪表实行唯一性代码的方案。[/align][align=left] 在过去，一个计量仪器仪表会产生多个代码编号。制造企业在计量仪器仪表出厂时会编制了一个出厂编号 到了使用单位时，为管理方便，使用单位又会对该计量器具给予一个设备编号 而到了第三方检定机构时，鉴定机构又会对计量器具发放一个另外编号的检定证书。生产、流通、检定、维修各个环节都是各自为营，自行管理，信息难以打通，无法满足物联网发展的需要。[/align][align=left] 面对“智能”和大数据两方面发展的趋势，通过计量器具识别编码管理平台，来实行计量仪器仪表的唯一性识别代码的需求也就越强烈。计量器具识别编码管理平台是一种简单的以二维码和电子标签为载体的平台，可以给计量仪器仪表唯一的一个“身份证”，建立起一套计量器具生产、使用、检定和监管单位信息互联互通和数据共享的服务系统，打破信息壁垒。[/align][align=left] 对于生产企业来说，唯一性识别代码的实现有利于计量仪器仪表在生产、使用、检定、维修、报废等全生命周期的信息共享和溯源，有效地进行管理，为产品的生产做能效分析，更好地发现问题。[/align][align=left] 在论坛上，荆书典研究员提到，工作人员通过计量器具识别编码管理及能源管控中心平台对一家电厂的能效进行分析，发现该电厂是热电偶比正常的工作温度低了10摄氏度，才导致发电效率变慢。在查到问题后，该电厂有效的进行了能效管控，每年增收了500多万元。[/align][align=left] 另一方面，计量仪器仪表在准确地测量、保障设备安全运行的同时，也需要对计量仪器仪表自身进行监测和能量平衡分析，才能不断进行优化控制和优化管理。[/align][align=left] 通过唯一识别代码的实行，可以让用户对计量仪器仪表的状况有更多的了解，管理和检修也会变得更加方便。当出现问题时，用户可以通过计量仪器仪表的“身份证”，直接查到仪器仪表的来源，找到第一责任人，增加了计量器具的安全性，让生产制造商更注重自己的生产质量。[/align][align=left] 除了对供需主体两方面提供很大的便利之外，统一性代码还可以提高仪器仪表在流通中的生产效率，降低了成本。这也这符合物联网的发展趋势，实现对每一台计量仪器仪表进行监控，推进智慧城市的建设。[/align][align=left] 据了解，规定仪器仪表唯一识别代码的GB/T 36377-2018《计量器具识别编码》已经通过了审核，并将于2019年1月正式实施。除此之外，计量器具识别编码管理及能源管控中心平台已经在国内20多个省市的数千家企业落了地，为能源管理、节能量交易、碳交易和大数据建设作出了重要贡献，同时也为之后工作的开展提供了宝贵的经验。[/align][align=left] 不过需要注意的是，面对我国目前数目种类繁多的仪器仪表，统一性识别代码还需要很长的时间才能完全落实，此外，如何安全有效的实现计量仪器仪表在流通过程中的信息共享，也是一项非常值得关注的问题。[/align][align=left] 科技变化日新月异。随着无线技术的发展，水表的无线远传、电表的智能抄表等都已经成为了现实，如今，随着智能化和大数据的发展，计量仪器仪表行业很可能迎来另一次重要的变化。对于计量仪器仪表企业来说，千万不能故步自封，更是要紧跟历史潮流，不断进行创新。[/align]
测量仪器的计量特性 测量仪器的计量特性是指其影响测量结果的一些明显特征，其中包括测量范围、偏移、重复性、稳定性、分辨力、鉴别力和示值误差等。为了达到测量的预定要求，测量仪器必须具有符合规范要求的计量学特性。 确定测量仪器的特性，并签发关于其法定地位的官方文件，称为测量仪器控制。这种控制可包括对测量仪器的下列运作中的一项、两项或三项： ——型式批准； ——检定； ——检验。 这些工作的目的是要确定测量仪器的特性是否符合相关技术法规中规定的要求。型式批准是由政府计量行政部门做出的承认测量仪器的型式符合法定要求的决定。所谓型式，是指某一种测量仪器的样机及(或)它的技术文件(例如：图纸、设计资料等)，实质上就是该种测量仪器的结构、技术条件和所表现出来的性能。 检定是查明和确认测量仪器是否符合法定要求的程序，它包括检查、加标记和(或)出具检定证书。检验是对使用中测量仪器进行监督的重要手段，其内容包括检查测量仪器的检定标记或检定证书是否有效、保护标记是否损坏、检定后测量仪器是否遭到明显改动，以及其误差是否超过使用中最大允许误差等。
大家都知道，混凝实验中矾花的形成是检测实验好坏的一个重要因素，往往矾花大而密实才表明混凝实验的沉淀效果好，而很多新用户由于操作不当等会让矾花很难形成或者非常小之类的现象，那么这是为什么呢？？到底有哪些因素会影响到矾花的形成呢？？？今天小编就混凝实验中影响矾花形成的最主要因素总结如下：矾花定义：在制水工艺上所谓的矾花,是指明矾水解之后跟水质的杂质吸附一起，形成絮状物，再加上适当的搅拌，絮状物会互相粘结成团，把这种物体称之矾花。影响矾花形成的主要因素：1)搅拌速度，一般搅拌器的速度一定要先快后慢，如果在反应阶段搅拌过于剧烈时会因空气进入液体过多而产生气泡，就会导致矾花很难形成；2）混凝剂种类，例如，最常用的PAC,因为PAC的的絮体本质是非常小的，所以可以当PAC搅拌均匀后，再加点PAM会有明显的助凝效果；3）混凝剂量度，一般混凝剂量太大/太小，都会难以形成矾花，混凝效果也非常差，当然，这个得根据个人处理的比例来调试。建议可以先做小的试验，找到最佳的投加量；4）搅拌时间，特别是在反应阶段（沉降阶段）搅拌时间最好以20-30转/分慢搅至少5分钟；5）沉淀时间，当烧杯中有明显的颗粒进行相互碰撞并缓缓下降时，再静沉至少5~10分钟。以上均为混凝实验中影响矾花形成的“最直观”因素，除此之外，与原水样浊度、PH值、水处理比例、药剂状态（颗粒/溶液）等有着密切的关系，最后，武汉梅宇在这里建议所有用户，每一次药剂的投放最好配比成溶液再加入。[img=,690,430]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2018/03/201803231116292882_3559_3192191_3.jpg!w690x430.jpg[/img]
计量仪器管理
计量仪器是那些？精密仪器与计量仪器的区别？呵呵，不懂仪器的人。恳求回应。
我国计量仪器仪表产业发展因素及现状 计量是人类认识周围物质世界的工具，是人类现代文明中一项重要的技术基础和管理基础，计量仪器的发展，涉及各行各业，千家万户，深入到人类生活的每一个角落。 计量仪器仪表原指专门用来测量水、气、电、油的压力、流量、温度的精密设备。包括上千个品种的产品，在上个世纪的后20年里，随着微电子技术和通信技术的日益发展。按照科学划分现代计量包括科学计量、法制计量、工程计量三个方面。科学计量的任务是研制和建立计量基本标准装置，保证量值传递和溯源，为法制计量和工程讲师提供基本保障。 法制计量的任务是对关系国计民生的重要计量器具和商品量计量行为由政府计量行政主管部门依法进行监管，确保相关量值准确。工程计量的任务是为全社会的其他测量活动进行量值溯源，提供计量校准，检测服务，在此基础上我们具体分为几何计量、温度计量、力学计量、电磁学计量、光学计量、声学计量、电子学计量、时间频率计量、电离辐射计量、化学计量。我国现有各类计量仪器企业六千多家，已经形成门类品种比较齐全，具有一定技术基础和生产规模的产业体系，成为亚洲除日本以外第二大计量仪器仪表生产国。九五以来，我国计量仪器仪表产业总的形势是向前发展的。 产品在微型化、集成化、智能化、总线化等发展方向上紧跟国际发展步伐，涌现出一批技术先进的新型产品，一批具有相当规模的民营企业的崛起，是我国计量仪器产业发展的新生力量。应当清醒地看到，虽然我国计量仪器仪表产业有了一定的发展，但远远不能满足国民经济科学研究，国防建设以及社会生活等各个方面日益增长的迫切需求，我国计量仪器产品，绝大部分属于中低档技术水平，而且可靠性、稳定性等关键性指标尚未全部达到要求，高档，大型仪器设备几乎全部依赖进口，中档产品以及许多关键零部件，国外公司同样占有国内市场60%以上的份额。 制约我国计量仪器仪表产业发展的因素。我国计量仪器仪表发展滞后，存在许多问题，面临严峻的形势，其主要因素集中在以下四个方面： 一、科技创新及其产业化进展滞缓。 现代计量是光、机、电、计算机和许多种基础学科高度综合的产物，对新技术非常敏感，是现代产业产品中更新换代频率新技术应用和发展极迅速的门类之一，每年都有一批新产品推出，特别是当今信息时代，竞争日趋激烈，稍微放慢发展速度，就会被远远抛在后面。在已经跨入21世纪的今天，我国计量仪器仪表的普遍水平还停留在20世纪80年代初国际水平上，大型和高档仪器设备几乎全部依赖进口，许多急需的专用仪器还是空白，中低档产品保证质量上还有许多难关需要攻克。科技创新及其产业化发展滞缓，是制约我国计量仪器仪表产业发展的一个“瓶颈”而制约我国计量仪器仪表产业科技创新和发展滞缓的主要因素有三个：第一是科研经费严重不足；第二是人才匮乏；第三是缺乏官、产、学、研、全、用的有效结合。 二、产品稳定性和可靠性长期得不到根本性解决。 我国计量产品，包括产业自动化仪表系统，通信仪器等，虽然技术指标同国外同类产品比较差距不算很大，但稳定性和可靠性不高。极大地限制了我国计量产品的使用范围和可信程度，究其原因主要有三个方面： （1）长期忽视了基础技术的研究的开发。 （2）国产通用件和基础件质量不过关。 （3）企业对产品的质量控制和管理不力，产品质量不过关。 三、旧体制束缚了企业的发展 旧体制是制约我国经济，特别是国有企业发展一个共性问题。仪器行业也不例外。相当一批国有企业，由于长期在旧体制的束缚下，不能从学生的历史包袱中挣脱出来，在市场竞争中丧失活力，生产和经营严重滑坡，一大批骨干企业，在生死线上苦苦挣扎，所以，加快体制的改革是发展的重要途径之一。 四、计量仪器仪表产业的发展受到客观环境的制约其主要表现在： （1）赋税过重。计量用产品企业，一般规模不大，生产批量不多，产值和经济效益总量不高，但是现代计量仪器仪表，对国民经济有巨大的拉动作用产生难以估量的倍增效益。对具有如此特殊属性的产业，如同其他产业一样征收17%增值税，33%所得税以及相同比例的关税则赋税过重。 （2）各级政府包括产业的主管部门以及银行、税务、工商等部门对发展计量产品产业重要性认识不足，支持不够。 （3）缺少支持民族产业发展的采购政策。 （4）我国基础产业能力差。包括产品质量，服务能力和信誉能力都较差，直接影响产业的发展。 振兴我国计量仪器仪表产业的对策与建议。为振兴产业的发展，国家应由国家计委、经贸委、科技部、财政部等有关部门共同协商制定必要的扶植政策，现代计量综合了多种高科技成果。发展现代计量仪器仪表，必须集中优秀人才，投入巨额资金，因此需要一批具备相当经济实力著名品牌的大型公司，作为龙头企业，带动全行业的发展同时尽快对国有企业进行改制，对国有企业发展注入新的活力。因为仪器行业一般规模不大，历史不长，所以“包袱”较轻，而且产品结构容易调整，因此，改制难度相对较小，建议国家对国有企业加快改制步伐，能提出明确要求，对促进计量仪器产业的发展将产生积极的推动作用。
计量仪器的周期有检定规程的按照检定规程的规定，如果仪器使用频繁的话，可以适当把周期缩短。但一般不允许延长周期。 计量仪器的周期大部分是一年，但是有半年或者2年的，比如力标准机就是周期2年，出租车计价器检定规程规定是一年，有些地方把周期改为半年，加油机的周期有些地方周期是半个月。 对于使用校准和测试溯源的计量器具，用户可以根据自己的使用情况决定周期，校准和测试证书没有有效期，有的只有建议下次校准或者测试日期，仅仅是建议。
[font=&][size=16px][color=#333333]点击链接查看更多：[url]https://www.woyaoce.cn/service/info-39707.html[/url]服务背景[/color][/size][/font][font=&][color=#333333][/color][/font]混凝土防腐剂是混凝土中常见的外加剂，使用混凝土抗硫酸盐侵蚀防腐剂可以使混凝土具有抗盐类离子侵蚀、抗冻融循环破坏及高抗渗透等良好性能。[font=&][size=16px][color=#333333]检测内容[/color][/size][/font][font=&][color=#333333][/color][/font]混凝土防腐剂检测：样品名称 防腐剂 规格型号 GK-6B工程名称 巫溪至开州高速公路 WYKTJA1 合同段工程部位 隧道工程批号/编号 22022015 代表数量 3t样品数量 5L检测类别 委托检测 样品特征 液体、无悬浮、无沉淀检测依据 1.GB/T 1346-2011；2.GB/T 176-2017；3.GB/T 8077-2012；4.JC/T 1011-2021；5.JC/T313-2009。判定依据 JC/T 1011-2021《混凝土抗侵蚀防腐剂》检测项目：1.密度，2.含固量，3.碱含量，4.氯离子含量，5.氧化镁，6.pH 值，7.膨胀系数，8.抗压强度比：7d，9.抗压强度比：28d，10.抗蚀系数，11.凝结时间(初凝)，12.凝结时间(终凝)，13.膨胀率(1d)，14.膨胀率(28d)。[font=&][size=16px][color=#333333]检测标准[/color][/size][/font]
[color=#666666]近日，国家变频电量测量仪器计量站工程技术中心在湖南银河电气有限公司（下简称银河电气）举行成立仪式。国家变频电量测量仪器计量站（下简称国家站）站长王有贵、湖南银河电气总经理徐伟专出席了本次仪式。银河电气党支部书记谢开明主持仪式。[/color][color=#666666] 国家变频电量测量仪器计量站工程技术中心是按照国家站与银河电气签署的战略合作协议打造的开放式科技创新服务平台，旨在吸纳变频电量测量仪器领域高校、研究机构、仪器仪表企业、用户企业等优质资源，开展共性技术研究和计量科技创新工作。工程中心立足于将计量基标准资源、科学研究、产业需求融合发展，将成果共享应用于用户需求。[/color][color=#666666] 近年来，中国轨道交通、风电光伏、电动汽车、航天航空、智能电网、舰船电力推进等领域高速发展，这些行业的持续健康发展需要变频电量计量标准及计量测试技术为其提供科学的数据支撑。工程技术中心将立足产业需求，加强协同创新，促进军民融合，走出去、深入到各行各业，与行业相关企业建立深度合作。深入了解企业需求的基础上，为企业在产品研发及质检方面提供测试与计量保障，与企业深度融合、协同创新，不断提升工程技术中心的科技创新能力和计量测试技术服务能力。[/color]
[color=#cc0000]摘要：针对路面混凝土热膨胀系数（CTE）测试，国内外普遍使用的测试方法AASHTO TP60因被发现由重大错误，后经过重大修改并由AASHTO T336所替代。本文将回顾发现AASHTO TP60中重大错误的整个过程，指出在制订TP60测试方法过程中存在的问题，提醒国内混凝土CTE测试机构和相关单位及时更改测试方法和相关设计数据，并对新的AASHTO T336测试方法提出进一步完善的建议，并为今后高温和低温环境下的混凝土热膨胀系数测试提供借鉴。[/color][color=#cc0000][/color][color=#cc0000]关键词：热膨胀系数,混凝土,路面混凝土设计,测试方法[/color][color=#cc0000][/color][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][color=#cc0000][b]1. 引言[/b][/color] 随着我国基础建设的飞速发展，越来越多的公路路面采用了水泥混凝土，这主要是因为水泥混凝土具有高强度和高稳定性等优点，但路面板边缘过早破坏、面板开裂、横缝错台等危害一直困扰着道路工程界。大量研究发现混凝土的热膨胀系数（CTE）是影响路面水平裂缝以及其它危害发生的主要原因，CTE越大，路面越容易出现开裂和疲劳破坏。在近些几年中对CTE测试的兴趣显著增加，因为它被认为是用于混凝土路面设计最重要的输入参数之一。 有多种测试方法可用于测定混凝土的CTE，文献做了详细的综述介绍。纵观各种混凝土CTE测试方法，最广泛使用的是AASHTO TP60，它是所有混凝土CTE测试的基础，AASHTO TP60测试方法广泛使用的另外一个原因是其测量装置也可以被其它测试方法使用。 TP60的测量原理非常简单，它测量垂直放置在金属框架内的饱和混凝土样品的长度变化，该金属框架受特定温度变化的影响。控温水浴用于改变测试方法规定的温度范围，通过测量已知CTE的校准样品长度变化来消除框架的变形影响。 对于任何材料性能测试方法和测量装置的测量准确性考核和评价，一般都采用以下几种方式： （1）测试可计量溯源的标准参考材料，测试结果与标准值比较； （2）测试经更高等级测试设备验证过的参考材料，测试结果与参考值比较； （3）多个实验室不同测试设备之间的比对测试。 美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）为了评估AASHTO TP60测试方法的准确性，采用了上述第二种方式，选择了几种参考材料并经第三方实验室采用更高等级的测试设备对参考材料CTE进行测量。在此评价过程中发现了使用了近十多年之久的AASHTO TP60存在着重大错误，并及时做出了修改，从而推出了新的测试方法AASHTO T336，但以往错误所带来的影响和后果非常严重，造成大面积的数据库和设计软件的修改等。 本文将回顾发现混凝土CTE测试方法AASHTO TP60中重大错误的整个过程，指出在制订TP60测试方法过程中存在的问题，提醒国内混凝土CTE测试机构和相关单位及时更改测试方法和相关设计数据，并对新的AASHTO T336测试方法提出进一步完善的建议，并为今后高温和低温环境下的混凝土热膨胀系数测试提供借鉴。[b][color=#cc0000]2. 参考材料[/color][/b] 为了评估AASHTO TP60测试方法和相应测试设备测量精度和测量重复性，以及实验室间的比对测试，美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）准备了三种参考材料，这三种参考材料的CTE值范围基本都在TFHRC先前测试过的混凝土样品范围内。三种参考材料如下： （1）氧化铝陶瓷：根据文献其CTE为5.5×10-6/℃。这种氧化铝陶瓷一种多孔陶瓷，在测试之前需要饱和。 （2）钛合金（Ti-6Al-4V）：根据文献其CTE为9.2×10-6/℃。 （3）410不锈钢：根据文献其CTE为10.5×10-6/℃。[b][color=#cc0000]3. 参考材料热膨胀系数测试[/color][/b] 美国TFHRC首先使用自己实验室的两台不同的混凝土热膨胀系数测试设备，按照TP60方法对上述三种参考材料进行了测试，测试结果如表3-1所示。[align=center][color=#cc0000]表3-1 参考材料文献值和不同测试方法（AASHTO TP60和ASTM E228）结果[/color][/align][align=center][img=,600,324]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292225403071_943_3384_3.png!w900x487.jpg[/img][/align] 从表3-1可以看出，针对氧化铝陶瓷、钛合金和410不锈钢三种参考材料，采用AASHTO TP60测试方法测量得到的CTE值与文献报道值并不一致，它们普遍比文献值高约1×10-6/℃。 当发现测量值与文献值之间存在较大差异后，TFHRC首先认为造成这种差异的可能原因是氧化铝素瓷、钛合金和410不锈钢这些参考材料与文献报道的材料并不完全相同，或者在测试期间位移探测器（LVDT）受温度或湿气（或两者）变化的影响。[b][color=#cc0000]4. 第三方实验室测试[/color][/b] 上述三种参考材料测试结果与文献值的较大差异使得TFHRC决定选择独立的第三方实验室对CTE测试进行验证，参考样品被送到专门从事航天工业金属CTE测试的实验室进行了测试，测试按照ASTM E228测试方法（顶杆法）的修改版进行，以适应高度180mm、直径80mm或100mm样品和TP60中相同的温度范围10~50℃。除了发送新获得的参考材料外，用于校准FHWA手动测量装置和两台商业测量装置的几个304不锈钢校准样品也被送到此第三方实验室进行测试验证。 在ASTM E228测试方法中，顶杆法热膨胀仪用于测量线性热膨胀。测量样品和已知标准参考材料之间作为温度函数的膨胀差异，样品的膨胀是根据这种膨胀差异和标准膨胀来计算的。 表3-1显示了CTE文献值和TFHRC及第三方独立实验室获得的测量结果。可以看出，按照TP60在TFHRC获得的CTE结果远高于按照ASTM E228在第三方实验室的测量结果。按照TP60规定，三种304不锈钢校准样品（SS743、M1和M2）设定的热膨胀系数都为17.3×10-6/℃，所以采用TP60方法测试得到的CTE结果也都为17.3×10-6/℃。 从表3-1可以看出，根据TP60获得的结果远高于根据ASTM E228获得的结果。此外，除了304不锈钢校准样品外，第三方实验室报告的结果与文献值基本一致。而对于所有304不锈钢校准样品，第三方实验室报告的CTE测试结果都要明显低于17.3×10-6/℃。[b][color=#cc0000]5. 对比分析[/color][/b] 通过上述第三方实验室的对比测量，TFHRC终于认识到出现TP60测试结果较高的原因是：304不锈钢校准样品的CTE值可能在测试温度范围内设定（或选择）的并不正确。当发现这个灾难性的可能原因后，TFHRC感觉到了事态的严重性，这是因为无论是定制装置还是商用测量装置，所有执行AASHTO TP60和类似测试方法的实验室所使用的304不锈钢校准样品CTE值均为17.3×10-6/℃，如果发生错误则会带来大范围的影响。 根据TP60，如果用作校正系数所输入的304不锈钢校准样品CTE值不正确，则所测试材料的CTE值也不正确。作为验证，TFHRC使用了第三方CTE测试结果15.8×10-6/℃作为304不锈钢校准样品的CTE作为新的校正因子。使用新的校正因子，TFHRC重新计算了表3-1中报告的CTE，如表5-1所示。[align=center][color=#cc0000]表5-1 第三方实验室和TFHRC的CTE测量值比较，假设校准样品有两个CTE值[/color][/align][align=center][color=#cc0000][img=,600,192]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292227254161_5379_3384_3.png!w900x289.jpg[/img][/color][/align] 从表5-1可以看出，当使用TP60建议的304不锈钢CTE默认值来计算校正系数时，氧化铝陶瓷、钛合金和410不锈钢的CTE高于预期，但是当使用由第三方实验室测量确定的304不锈钢CTE值计算校正系数时，获得的氧化铝陶瓷、钛合金和410不锈钢的CTE更接近预期值，与预期值的差异并不是由于温度或湿度变化对LVDT读数的影响。相反，这种较大差异主要是由于使用304不锈钢校准样品的不适当CTE值作为输入来计算校正因子，从而导致测量参考材料CTE的错误。[b][color=#cc0000]6. 第三方实验室再次测试[/color][/b] 为了进一步确认304不锈钢校准样品的CTE，TFHRC将校准样品送到另一家第三方独立实验室进行测试。由于发现此实验室虽然可以采用ASTM E228进行CTE 测量，但无法对高180mm、直径80mm或100mm的样品进行测量，因此送到此第二家第三方实验室的较小尺寸样品是将先前发送到第一家第三方实验室的样品进行了切短，切短后的样品尺寸约为51×51×6mm。该实验室在比以前实验室更宽的温度范围内（-40~300℃）测量了304不锈钢校准样品的CTE，结果如表6-1所示。[align=center][color=#cc0000]表6-1 两家第三方实验室的CTE测试结果比较（测试方法ASTM E228）[/color][/align][align=center][img=,600,192]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292229073780_4938_3384_3.png!w900x289.jpg[/img][/align] 表6-1清楚地显示，从第二个独立实验室收到的结果与从第一个独立实验室获得的结果一致，观察到的微小差异可归因于可接受的测试系统误差。表6-1中显示的CTE测试结果表示在与TP60相同温度范围内的CTE值，并不包括第2个独立实验室使用的全温度范围。 图6-1显示了第二家独立实验室在测试期间使用的整个温度范围内的平均CTE。从中可以看出，CTE值随温度而变化在-40~300℃温度范围内呈现最稳定CTE的材料是钛合金。同样清楚的是，在300℃左右，304不锈钢样品的CTE试验结果接近17.3×10-6/℃的文献报道。[align=center][img=,600,354]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292229413984_686_3384_3.png!w848x501.jpg[/img][/align][color=#cc0000][/color][align=center][color=#cc0000]图6-1 在宽温度范围内的平均CTE（参考温度为20℃）[/color][/align] 通过这次第二家第三方实验室的测试，进一步验证了TP60方法中存在的问题，从而推进了新型测试方法的建立。[b][color=#cc0000]7. AASHTO新旧标准之间的区别[/color][/b] AASHTO TP60标准方法在2000年颁布，2009年发现了TP60存在重大问题，2010年在AASHTO TP60基础上颁布了新标准AASHTO T336。TP60方法与T336新方法的主要区别如下： （1）第三方测试：虽然TP60在非强制性附录中指出304不锈钢的CTE为17.3×10-6/℃，但T336要求任何校准样品的CTE应由拥有ISO 9001或同等认证的实验室来确定。 （2）校准样品的CTE测定：CTE必须由第三方实验室测定，测试方法应采用ASTM E228或ASTM E289。此外，第三方实验室的CTE测定必须在与T336相同的温度范围内进行，即10~50℃。 （3）CTE证书：校准样品必须具有第三方实验室颁发的证书，包括所测样品品的批号。CTE必须在相同的样品上或同一批次的样品上测定，因为材料的CTE可能会随批次发现变化。 （4）力学经验路面设计指南（MEPDG）警示说明：在1.0版MEPDG软件中，模型的校准采用的是长效路面性能（LTPP）数据库中的CTE值，而这些CTE值则由TP60方法测试获得。由于根据TP60和T336获得的校准样品CTE值之间由很大差异，因此根据T336获得的CTE不应用作1.0版MEPDG软件的输入，以防止路面厚度的低估。[color=#cc0000][b]8. AASHTO新旧标准更替所带来的影响[/b]8.1. 对路面性能数据库的影响[/color] 目前的长效路面性能（LTPP）数据库中的CTE值是整个美国在10年期间对来自道路的数千个样芯采用TP60方法进行广泛测试的结果。在所测试的温度范围内如果假定校准样品的CTE不正确，那么LTPP数据库中的所有CTE值都高于预期温度范围内的实际CTE值，需要全部进行相应调整。 由于发现了校准样品的CTE差异，美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）已经努力反算所有测试结果，用特定的CTE值代替17.3×10-6/℃用于每台热膨胀测试设备的校准样品。[color=#cc0000]8.2. 对力学经验路面设计指南的影响[/color] 美国一致将CTE确定为力学经验路面设计指南（MEPDG）中用于设计混凝土路面最重要输入或分类为极其敏感的输入参数，混凝土的CTE决定了影响整个路面设计的路面卷曲应力、贴合移动和荷载传递效率的大小。在连续钢筋混凝土路面中，CTE决定了裂缝间距和裂缝宽度，这些会影响裂缝荷载传递效率并影响最终冲孔。 由于MEPDG中的各种不同模型使用的都是来自LTPP数据库的CTE数据，因此需要根据校正数据调整这些模型（使用校准样品的正确CTE）。由于MEPDG软件中的当前模型是基于LTPP数据库中错误的较高CTE值，因此无论是通过模型的全局重新校准还是通过局部校准过程，只有在模型重新校准后，才能使用正确的较低CTE值。如果没有解决这个问题，它可能会对预测的设计厚度产生负面影响。[color=#cc0000]8.3. 其他影响[/color] 许多机构已经开始在MEPDG实施之前表征其典型混合物的材料特性，存储在这些数据库中的CTE值仍然有效。但是，这些CTE记录值需要根据校准样品的假定CTE值和根据ASTM E228获得的CTE值的差异进行调整。如上所述，这些经过调整的CTE值仅在模型重新校准后才能用于MEPDG软件的设计。 美国一些州已经开发了基于MEPDG和CTE的典型路面设计和设计表。在这种情况下，一旦重新校准MEPDG，应根据需要对表格进行验证和更改。[b][color=#cc0000]9. AASHTO T336的改进[/color][/b] 2010年颁布的AASHTO T336已经实施了将近十年，尽管AASHTO T336在这些年的实施中已经取得了很大成就，但基于广泛的测试应和研究经验，还是需要进一步的改进和完善。美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）对改进给出了如下建议： （1）校正因子：T336已经提出了确定校正因子的程序，然而它是测试方法中的非强制性附录内容。由于必须确定校正因子，因此应将其移至标准文本中进行强制性执行。此外，在当前的T336中，没有提供关于校准样品的讨论。为了获得准确结果，建议校准样品的长度与待测混凝土样品长度相差在2mm范围内。校准样品的直径应该是合适的直径，以牢固地放在框架的支撑按钮上。 （2）解决水位问题：当受控温度水浴中的水位影响CTE时，尤其是在测试期间水位发生变化或者在混凝土测试期间水位与校准期间的水位不同时。这是因为当水位改变时，框架和浸没或暴露于环境空气的LVDT轴的长度将改变。因此，根据TFHRC研究，水位偏离上次校准水位以下不应超过13mm。 （3）设备验证。使用LVDT与水接触并在高温下，电子设备会受到影响。为了验证LVDT和整个设备操作的正常运行，建议每月通过测试已知CTE的参考样品（校准样品除外）来验证设置。参考样品的CTE值应至少为5×10-6/℃，与校准样品的CTE值不同。它将确保读数始终良好，因为能很容易的发现任何差异。 建议参考样品应由非腐蚀、非氧化、无孔和非磁性的材料组成，此外，在10~50℃温度范围内，其导热系数应接近混凝土的导热系数。与校准样品的CTE相同，参考材料的CTE应由独立的实验室测定。在研究中发现钛合金（Ti-6Al-4V）是比较合适的材料，如图61所示，其CTE值在整个温度范围内始终比较稳定，变化幅度小。 验证后，如果发现参考样品CTE与认证值相差超过0.3×10-6/℃，则应采用T336中描述的程序再次确定修正系数。 （1）LVDT的校准：目前的T336需要一个千分尺来校准LVDT。然而，它没有提供任何校准指导，也没有提供校准频率。每6个月进行一次校准就足够了。 （2）样品末端条件：混凝土样品的末端条件可能是某些试验误差的来源。T336应提供有关最低要求的指导。建议采用AASHTO T 22-07对抗压强度样品的相同要求。 （3）待测样品数量。不应根据单个测试结果确定混合物的CTE，应提供有关待测样品数量的指导。据推测，至少要测试两个样品并报告平均值，以表征混合物。[b][color=#cc0000]10. 分析和建议[/color][/b] 通过上述路面混凝土热膨胀系数（CTE）测试中测试方法AASHTO TP60重大问题发现和新测试方法AASHTO T336制订的全过程回顾，我们从以下几方面做出了分析，并给出相应的建议： （1）采用参考样品（或标准参考材料）对测试方法和测试设备进行考核甚至定期自校、多个实验室之间的比对测试，以及多种测试方法之间的比对测试等，这些都是材料物理性能测试工作中标准测试方法制订和实施的必要手段和过程，是保障测试准确性和稳定性的重要措施，在以往热膨胀系数标准测试方法（如ASTM E228等）的制订和实施过程中，都是按照以上过程进行实施。令人费劲的是美国在AASHTO TP60测试方法的制订和实施过程中明显缺少这些重要环节，此测试方法的制订和推广应用非常不严谨甚至不严肃，否则也不会发生AASHTO TP60在颁布十多年后才发现存在严重缺陷的重大问题。 （2）尽管AASHTO T336针对校准样品规定要在有资质的第三方实验室采用ASTM E228或ASTM E289在10~50℃范围内进行CTE测试，并没有规定样品的尺寸大小、控温精度和温度变化形式等细节，而这些细节同样会在ASTM E228或ASTM E289的测试过程中带来较大误差。如一些采用ASTM E228方法的热膨胀仪，测温热电偶为热电偶，那么在10~50℃范围内仅热电偶带来的温度测量误差就会达到10%。另外在样品温度变化形式上，采用台阶式还是线性形式的升降温方式，也会给CTE测量带来很大不同，如果采用线性升降温形式，往往会使样品内外存在温度梯度，而台阶式升降温形式则会使得样品在恒温阶段达到整体温度均匀。 （3）尽管AASHTO T336在校准样品的CTE值准确性上得到了改进，纠正了AASHTO TP60中校准样品CTE值的错误，但CTE测试的装置并没有丝毫改变，测量装置还是基于校准样品来保证测量的准确性，整体设计思路并没有变。而从CTE测试的基本原理出发，几乎所有目前比较常用的CTE标准测试方法，除了采用校准样品（基线扣除法）来保证测量准确性之外，更有效的手段是降低测量装置自身热变形对样品CTE测量的影响，如ASTM E228顶杆法中采用热膨胀系数较低的石英（约0.53×10-6/℃），或热膨胀系数更低的钛石英（0.06×10-6/℃）来作为样品支架。但在AASHTO T336方法中，还在沿用AASHTO TP60方法使用金属杆做样品固定支架，有些混凝土热膨胀仪已经做了改进，采用CTE约为1×10-6/℃的殷钢做样品固定支架。采用较大CTE的金属杆做样品固定支架，因为测试温度范围比较小，基本上能满足目前路面混凝土CTE的测试需求。但对于高温和低温环境下使用的混凝土CTE测试，再采用金属杆做样品固定支架则明显会带来巨大误差。因此，今后AASHTO T336方法的改进，首先要考虑样品固定支架采用膨胀系数低的材料。 （4）无论是AASHTO TP60，还是AASHTO T336方法，混凝土样品CTE的测试温度范围都在10~50℃。在这样接近室温的条件下，样品和水浴的温度变化似乎对位移探测器的影响并不大，在上述两种方法中也没对位移探测器的热防护做出规定。但在高温和低温环境条件下，位移探测器的热防护问题则显着尤为凸出，样品温度的大范围变化势必会给固定位移探测器的机械结构带来热变形。同样，基于更严谨和更准确的目的，建议在AASHTO T336增加上对位移探测器的热防护，尽可能减少长时间50℃水浴温度对位移探测器固定装置的影响。[b][color=#cc0000]11. 参考文献[/color][/b] （1）李清海, 姚燕, 孙蓓. 水泥基材料热膨胀性能测试方法发展现状. 新型建筑材料, 2007, 34(6):10-12. （2）黄杰, 吴胜兴, 沈德建. 水泥基材料早期热膨胀系数试验系统现状研究. 结构工程师, 2010, 26(4):160-166. （3）Tanesi J, Crawford G L, Nicolaescu M, et al. New AASHTO T336-09 Coefficient of Thermal Expansion Test Method: How Will It Affect You?. Transportation Research Record, 2010, 2164(1): 52-57.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
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