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焊接工艺标准

仪器信息网焊接工艺标准专题为您提供2024年最新焊接工艺标准价格报价、厂家品牌的相关信息， 包括焊接工艺标准参数、型号等，不管是国产，还是进口品牌的焊接工艺标准您都可以在这里找到。 除此之外，仪器信息网还免费为您整合焊接工艺标准相关的耗材配件、试剂标物，还有焊接工艺标准相关的最新资讯、资料，以及焊接工艺标准相关的解决方案。

焊接工艺标准相关的论坛

  • 焊接工艺评定和焊接试件的力学性能标准更新了~~~

    哈，早晨还在看JB/T4708-2000关于冲击试验的规定，没想到临近中午就接到了新标准NB/T47014-2011，很精致的一本书，包含了3个标准，NB/T47014承压设备焊接工艺评定、NB/T47015压力容器焊接规程、NB/T47016产品焊接试件的力学性能检验~~~有没有同行，大家共同探讨下吧~~http://simg.instrument.com.cn/bbs/images/brow/em09505.gif

  • 焊接工艺评定

    焊接工艺评定做抗拉强度，非比例延伸强度，打标距时标距中心点必须在焊缝中心线上吗？我们领导跟我说的，我觉得不对，我只要选的标距长度中包含焊缝就行了，我是小白，领导没做过看见别人做的，我怀疑她的观点，请高手指导下，好吗？

  • 浅析焊接工艺评定及产品焊接试板的冲击试验温度和合格指标

    在压力容器产品监督检验过程中，好多人为焊接工艺评定和产品焊接试板的冲击试验试验温度和合格指标争论不休，主要的焦点集中在容器板如16MnR的冲击试验温度和合格指标上。　　大家知道，GB 6654-1996《压力容器用钢板》第二号修改单对16MnR原材料的冲击试验温度和合格指标作了修改，分别为0℃和31J。于是有人就认为16MnR焊接工艺评定和产品焊接试板的冲击试样也应该做0℃冲击，冲击功不小于31J为合格。其实不然，JB 4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》评定用钢材焊后的冲击合格指标有明确的规定:“每个区3个试样为一组的常温的冲击吸收功平均值应符合图样或相关技术文件规定，且不得小于27J，至多允许有1个试样的冲击吸收功低于规定值，但不低于规定值的70%.”也就是说，如果图样或相关技术文件没有特殊的规定，则焊接工艺评定的冲击试验只需要做常温冲击，冲击功不小27)即为合格。

  • 【分享】GBT+19867.5-2008+电阻焊焊接工艺规程

    [img]http://www.instrument.com.cn/bbs/images/affix.gif[/img][url=http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=149960]GBT+19867.5-2008+电阻焊焊接工艺规程[/url][img]http://www.instrument.com.cn/bbs/images/affix.gif[/img][url=http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=149959]GBT+19867.4-2008+激光焊接工艺规程[/url]

  • 【原创大赛】管线钢焊接工艺性能的回归分析

    【原创大赛】管线钢焊接工艺性能的回归分析

    焊接过程是一个非常复杂的物理化学过程，其特点是反应温度高、时间短，参加反应的各种物相难以达到平衡。众所周知，通常采用碱度较高的氟碱型渣系，有利于提高焊缝金属的冲击韧度，但其工艺性能较差。在实际焊接中很难达到电弧稳定、脱渣容易、焊缝成形美观。为此，本文针对管线钢，通过Excel回归模型分析，建立工艺性能的定量函数。应用实例管线钢焊接过程中影响焊接工艺性能的因素主要包括电弧的稳定性、脱渣性和焊缝的成形性。因此本文以电弧的稳定性、脱渣性和焊缝的成形性为三个自变量（分别设为X1、X2、X3），以工艺性为因变量（设为Y），建立线性回归模型。实际数据如图1所示。如果某次测得电弧稳定性、脱渣性和焊缝成形性分别为：70、80、60，试预测其焊接工艺性。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211060939_401692_2105598_3.jpg 利用图表法判断线性相关性 分别利用图表向导建立电弧稳定性与工艺性、脱渣性与工艺性和焊缝成形性与工艺性的x、y散点图，观察线性相关性。并在此基础上添加线性图，显示R平方值。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211060940_401694_2105598_3.jpghttp://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211060942_401696_2105598_3.jpghttp://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211060942_401698_2105598_3.jpg也可以看出，R2数值越大，拟合的效果也就越好。故焊缝成形性对工艺性的影响最大，其次是脱渣性，最后为电弧稳定性。建立回归方程建立回归数学模型，主要包括两方面：一是确定函数的形式，二是求公式系数。本次函数模型采用多元线性回归模型形式，用最小二乘法原理来确定方程的全部回归系数。通过Excel的数据分析，选择回归，得到工艺性回归分析报告如图3所示。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211060943_401701_2105598_3.jpg如图3所示，可以看出R2为0.9627695，截距为-4.538502，斜率分别为0.5489081、0.4319591、0.0500711，则建立的回归方程为：http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211060944_401704_2105598_3.jpg 从回归方程也可以看出，电弧稳定性、脱渣性和焊缝成形性都与工艺性均有线性正相关关系。残差分析对建立的回归方程，采用Excel，分别以电弧稳定性、脱渣性和焊缝成形性(Xi)为自变量，以残差（ei）和工艺性能（Y）为因变量，作散点图，可得残差图和预测值图谱（如图所示）。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211060947_401710_2105598_3.jpghttp://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211060947_401711_2105598_3.jpghttp://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211060947_401712_2105598_3.jpg

  • 【原创大赛】基于SPSS的高强度低合金钢焊接工艺性能分析

    【原创大赛】基于SPSS的高强度低合金钢焊接工艺性能分析

    SPSS（Statistical Product and Service Solutions）是世界上最早的统计分析软件，由美国斯坦福大学的三位研究生Norman H. Nie、C. Hadlai (Tex) Hull 和 Dale H. Bent于1968年研开发成功。由于其具有操作简单、编程方便，多功能分析，针对性强等优势，近年来被材料研究工作者广泛使用。基于此，本文利用SPSS软件，建立以电弧稳定性、脱渣性、焊缝成形性为自变量的线性回归函数，为HSLA钢的焊接工艺性能的评定和后期应用奠定基础。一、多元线性回归模型多元线性回归的一般模型如下所示:yt = b0 +b1xt1 + b2xt2 +…+ bk-1xt k -1 + ut, 其中yt是被解释变量，xt j是解释变量，yt与xt j存在线性关系；ut代表众多影响yt变化的微小因素，即随机误差项；bi, i= 0, 1, … , k - 1是回归参数。简写为: Y = X b+ u , 二、 试验 焊接材料选用H05MnNiMo焊丝与SJ101-G焊剂进行匹配，采用ZD5-1000型埋弧焊机对HSLA钢板材进行焊接试验。三、结果与分析 埋弧焊接之后，对焊接接头的工艺值进行评定，评定结果如下所示。本文以电弧的稳定性、脱渣性和焊缝的成形性为三个自变量（分别设为X1、X2、X3），以工艺值为因变量（设为Y），建立多元线性回归模型。Correlations 表 工艺值 电弧稳定性 脱渣性 焊缝成形性 Pearson Correlation 工艺值(Y) 1.000 .790 .864 .805 电弧稳定性(X1) .790 1.000 .415[/align

  • 【原创】第五篇 焊接技术条件、质量检验、工艺评定标准集

    第五篇 焊接技术条件、质量检验、工艺评定标准集汇编者：杭州电焊条有限公司 朱俊骅二零零七年七月本篇是《焊接材料资料汇编》第五篇。本篇主要收集了与焊接有关的技术条件、焊接检验、焊接工艺、焊接评定等方面的标准。本标准集含8个支集，132个标准。本篇主要考虑焊接技术、检验人员使用，销售人员应掌握其中主要检验方法的知识。本篇基本包括了焊接材料产品标准中提及的引用标准（除化学试验）部分；产品标准中引用的化学试验标准，将在以后的篇章中予以汇编。本篇包含的标准目录如下：一、焊接术语、工艺代号、焊缝符号、坡口形式：1、GB 324-88 焊缝符号表示法2、GB 985-88 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸3、GB 986-88 埋弧焊焊缝坡口的基本形式和尺寸4、GB/T 3375-1994 焊接术语5、GB/T 5185-2005 焊接及相关工艺方法代号6、GB/T 19804-2005 焊接结构的一般尺寸公差和形位公差7、GB/T 16672-1996 焊缝 工作位置 倾角和转角的定义8、GB 5185-85 金属焊接及钎焊方法在图样上的表示代号(已被2005版代替）二、硬度试验国家标准集：GB/T230 金属洛氏硬度试验9、GBT230.1-2004 金属洛氏硬度试验 第1部分：试验方法10、GBT230.2-2002 金属洛氏硬度试验 第2部分：硬度计的检验与校准11、GBT230.3-2002 金属洛氏硬度试验 第3部分：标准硬度块的标定GB/T231-2002 金属布氏硬度试验12、GBT231.1-2002 金属布氏硬度试验 第1部分：试验方法13、GBT231.2-2002 金属布氏硬度试验 第2部分：硬度计的检验与校准14、GBT231.3-2002 金属布氏硬度试验 第3部分：标准硬度块的标定GB/T4340-1999 金属维氏硬度试验15、 GB/T 4340.1-1999 金属维氏硬度试验 第1部分：硬度的试验16、GB/T 4340. 2-1999 金属维氏硬度试验 第2部分：硬度计的检验17、 GB/T 4340. 2-1999 金属维氏硬度试验 第2部分：硬度计的检验GB/T18449-2001 金属努氏硬度试验18、GB/T 18449.1-2001 金属努氏硬度试验 第1部分：试验方法19、 GB/T 18449.2-2001 金属努氏硬度试验 第 2部分:硬度计的检验20、 GB/T 18449.3-2001 金属努氏硬度试验 第3部分：标准硬度块的标定21、GB/T 4341- 2001 金属肖氏硬度试验方法22、GB/T 17394-1998 金属里氏硬度试验方法23、YS/T 471-2004 铜及铜合金韦氏硬度试验方法三、力学性能和扩散氢含量试验24、GB/T 228-2002 金属材料 室温拉伸试验25、GB/T 229-1994 金属夏比缺口冲击试验方法26、GB/T 2649-1989 焊接接头机械性能试验取样方法27、GB/T 2650-1989 焊接接头冲击试验方法28、GB/T 2651-1989 焊接接头拉伸试验方法29、GB/T 2652-1989 焊缝及熔敷金属拉伸试验方法30、GB/T 2653-1989 焊接接头弯曲及压扁试验方法31、GB/T 2654-1989 焊接接头及对焊金属硬度试验方法32、GB/T 3965-1995 熔敷金属中扩散氢测定方法33、GB/T 7314-2005 金属材料 室温压缩试验方法34、GB/T 13239-2006 金属材料 低温拉伸试验方法35、GB/T 11363-89 钎焊接头强度试验方法36、GB/T 16957-1997 复合钢板焊接接头力学性能试验方法37、GB/T 19748-2005 钢材 夏比V型缺口摆锤冲击试验仪器化试验方法38、GBT13450-1992 对接焊接头宽板拉伸试验方法(已废止)39、GBT15747-1995 正面角焊缝接头拉伸试验方法(已废止)40、GBT7032-1986 T型角焊接头弯曲试验方法(已废止)四、力学性能和扩散氢含量试验41、GB 17925-1999 气瓶对接焊缝 X 射线实时成像检测42、GB/T 3323-2005 金属熔化焊焊接接头射线照相43、GB/T 9445-2005 无损检测人员资格鉴定与认证44、GB/T 11345-1989 钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级45、GB/T 12604.1-2005 无损检测 术语 超声检测46、GB/T 12604.2-2005 无损检测 术语 射线照相检测47、GB/T 12604.3-2005 无损检测 术语 渗透检测48、GB /T 1260 4. 4-2005 无 损 检测 术语 声发射检测49、GB/T 12604.5-1990 无损检测 术语 磁粉检测50、GB/T 15749-1995 定量金相手工测定方法51、GB/T 15822.1-2005 无损检测 磁粉检测 第1部分：总则52、GB/T 15822.2-2005 无损检测 磁粉检测 无损检测磁粉检测 第2部分:检测介质53、GB/T 15822.3-2005 无损检测 磁粉检测 第3部分:设备54、GB/T 18256-2000 焊接钢管(埋弧焊除外)用于确认水压密实性的超声波检测方法55、GB/T 19500-2004 X射线光电子能谱分析方法通则56、GB/T 19501-2004 电子背散衍射分析方法通则57、GB/T 19799.1-2005 无损检测 超声检测 1号校准试块58、GB/T 19799. 2-2005 无损检测 超声检测 2号校准试块59、GB/T 19937-2005 无损检测渗透探伤装置 通用技术要求60、GB/T 19938-2005 无损检测 焊缝射线照相和底片观察条件 像质计推荐型式的使用61、GB/T 19943-2005 无损检测 金属材料X和伽玛射线照相检测 基本规则62、JB/T 4930.1-2005 承压设备无损检测 第1部分：通用要求63、JB/T4730.2-2005 承压设备无损检测 第2部分 射线检测64、JB/T 4730.3-2005 承压设备无损检测 第3部分 超声检测65、JB/T 4730.4-2005 承压设备无损检测第4部分 磁粉检测66、JB/T 4730.5-2005 承压设备无损检测 第5部分渗透检测67、JB/T 4730.6-2005 承压设备无损检测 第6部分 涡流检测68、JB/T 8931-1999 堆焊层超声波探伤方法

  • 【求助】请问哪位大侠能就“箱体焊接工艺”进行指导

    [em0716]我是新人，在一家建筑机械公司工作。现在要整理“CCC”认证所需要的资料，请问哪位大侠有箱体焊接和母排紧固方面的资料，可否赐教？还有就是，如何对这两项工艺进行监控？请赐教！！！ 个人QQ号：35841510，请赐教！！

  • 【原创大赛】SA738GrB板GMAW焊接工艺接头微观组织分析

    【原创大赛】SA738GrB板GMAW焊接工艺接头微观组织分析

    SA738GrB板GMAW焊接工艺接头微观组织分析摘要：通过对三代核电AP1000 CV筒体SA738板纵缝自动气保焊焊接接头微观组织分析，探讨大尺寸焊接接头微观组织分析方法，微观组织下辨别贝氏体和马氏体方法以及魏氏组织对焊接接头性能影响。试验结果表明焊缝组织以细小均匀的针状铁素体为主、热影响区为贝氏体。魏氏组织对焊接接头力学性能影响不大。关键词：AP1000; SA738Gr.B；ER90S-G；针状铁素体；贝氏体；马氏体；魏氏组织1 前言 三代核电AP1000 CV筒体在设计上采用45mm厚的低合金SA738Gr.B型钢板，其纵向拼装采用自动气保焊，填充ER90S-G焊丝进行焊接，具有生产效率高、操作简便等优点。但不同的工艺参数对接头力学性能及组织有较大影响，对接头的显微组织进行分析，是判断接头力学性能的重要依据。受焊接热循环、热输入、冷却速度、化学成分偏析等因素影响，焊接接头各个区域获得单一的典型显微组织比较困难，多为混合组织，微观形貌难以辨别；另外，对于厚板类大尺寸焊接接头如何选择检验部位，对结果的正确评定也有较大影响。2 母材材质、热处理工艺 显微组织分析第一步是确认母材平衡态组织。这就需要确定母材种类、化学成分、热处理工艺。SA738Gr.B属于美标ASTM A738，B级钢板，若对此类美标材料不熟悉，但通过分析其化学成分（见表1）和力学性能（见表2），可以与国标材料进行对应，从而初步判断其平衡态组织。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217413570_01_2593418_3.png 通过分析对比，可以得出SA738Gr.B属于低合金高强度钢，相当于国内Q460等级钢。通过查阅出厂材质书，确定热处理工艺为调质（淬火+回火）。至此，可以初步判断其平衡态组织为回火贝氏体。目前，SA738Gr.B钢板已经国产化，其最佳热处理工艺为920℃淬火+630℃回火，得到平衡态组织为细小均匀的板条贝氏体，见图1。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217450166_01_2593418_3.png 母材平衡态组织决定接头热影响区组织。但不等于说平衡态组织就是热影响区组织。因为热影响区组织受到焊接热作用与工厂热处理相差巨大。只能在母材平衡态组织基础上结合热影响区显微组织形貌进行具体分析。3 冷却对组织的影响 在对组织进行显微分析时，可能会碰到由于组织复杂，组织形貌难以辨别的情况，或者一些组织的微观形貌在显微镜下很相似，增加了辨认难度。而不同的组织转变温度不同，如果分析出冷却过程对组织析出的这种影响，则有利于对显微形貌进行正确辨认。冷却过程对转变产物的影响可在准确的在“CCT”曲线上体现。CCT曲线即过冷奥氏体连续冷却转变曲线，反映的是过冷奥氏体在不断地降温过程中发生的相变。每个钢种均对应相应的CCT曲线。如果知道该钢种CCT曲线，就能知道在不同冷速下对应的组织产物。影响CCT曲线因素很多，如C元素含量、合金元素含量，且绘制CCT曲线较为复杂，这里不做深入讨论。但应掌握几类常见钢种CCT曲线，有利于分析几中基本相的形成区间。如马氏体需要通过快冷的方式获得。在CCT曲线反映是，（见图2，为共析钢CCT曲线，）以大于临界冷速的冷却速度，如水淬，过冷奥氏体不经过珠光体（P）转变区，而直接过冷到马氏体（M）转变区（Ms—Mf）。掌握这一理论，有利于后面分析热影响区是否存在马氏体。 低合金钢焊接冷却一般为空冷，但要注意接头的焊后热处理方式。不同的热处理方式对接头的微观组织有较大影响。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217474369_01_2593418_3.png4微观组织分析4.1 检验点的选择 对于焊接接头，原则上选择接头最薄弱部位且能有代表性地反映该钢种，并在现行施焊工艺条件下所获得的焊接接头区域的典型显微组织形貌。生产实践得出如下原则： （1）、对于空淬性小的低碳钢，焊缝金属应选择盖面的最后焊道并未受重结晶热作用焊道中心部位，或封底最后焊道中心部位。热影响区通常选取盖面或封底最后焊道最差的过热重结晶区的显微组织作为热影响区组织。 （2）、对于空淬性较强的焊接接头，则选择第一条焊道的焊缝金属未受重结晶热作用的焊缝中心作为焊缝金属显微组织的检验部位。 （3） 对于有高韧性要求的焊接接头，通常也都是空淬性较强的低合金钢。除了按（2）要求选择显微检验点外，还要加上最后焊道及其母材热影响区的检验点。 除按以上原则选择检查区域外，还应沿着接头熔合线扫查，因为熔合线处最易产生微裂纹和紧挨熔合线的母材热影响过热区是整个接头性能最薄弱的区域。 SA738 Gr.B钢板具有较强的淬透性（其化学成分中添加Mo等合金元素就是提高其淬透性），另有还要求其具有高的低温冲击韧性。所以按照以上原则，选择了以下重点检查区域（见图3，SA738 Gr.B GMAW焊接工艺接头微观组织检查区域）：区域1：盖面焊道融合线；区域2：盖面焊道中心至接头厚度1/4；区域3：接头厚度1/4处至接头中心。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217501796_01_2593418_3.png4.2 显微组织分析 显微镜检查前，首先应对整个接头进行目测，对有怀疑缺陷的区域应在显微镜下确认。目测未发现异常，则用低倍镜头（宜为200~250倍）沿熔合线进行扫查。之所以用低倍镜头，一方面是低倍镜头可视区域更大，特别是针对从下方观察试样的老式金相显微镜，有利于快速找到熔合线；另一方面，可以清晰的观察熔合线及两侧区域（母材过热影响区和焊缝区）。 如图4，为200倍下盖面焊道熔合线区域（区域1）。该视域下，熔合线清晰可见，其左侧为焊缝组织，大量的均匀细小的针状铁素体+少量先共析铁素体（白色呈网状）之所以为网状是先共析铁素体沿奥氏体晶粒析出的原因。200视域下不宜清楚观察到针状铁素体形态。选用500~800倍镜头进行进一步观察与确认。如图6,800倍视域下，针状铁素体清晰可见。值得注意的是，倍数越高，对制样要求越高。 熔合线右侧为母材热影响区过热组织。200倍视域下，可以看见条状、块状组织。结合第2章的分析，母材平衡态组织为板条贝氏体。板条贝氏体属于下贝氏体，具有高的强度，同时具有良好的塑性和韧性的综合机械性能。由于受到焊接热影响，母材细小均匀的板条变成条状、块状。所以，可以初步判断热影响区为下贝氏体。为了进一步确认，在800倍显微镜下观察母材热影响过热区，见图5，块状贝氏体形貌更明显。可对比图1，母材平衡态板条贝氏体进行观察，由于受焊接热作用，块状贝氏体尺寸更大。 对区域2进行分析，从盖面焊道中心至接头厚度1/4区域进行扫查。仍然采用低倍+高倍配合的方式。低倍进行扫查，不能确认的组织，用高倍进行确认。此区域由细小均匀针状铁素体组成，组织形态与图6相同。 对区域3进行分析，从接头厚度1/4处至焊缝中心由细小的块状铁素体组成，尺寸较图6中铁素体稍大，有大量碳化物析出，见图7。大量碳化物析出跟焊接热作用循环有关。 按照以上方法对另一侧焊缝进行分析，得出相同结论。整个接头区域未发现微裂纹及影响接头力学性能的非正常组织。影响接头力学性能的非常组织包括非金属夹杂物、网状渗碳体等。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217522946

  • 嘉隔截管板与壳体连接焊接接头失效的结构因素分析

    摘 要：通过对焊接接头性能影响因素的分析和实验，调整相应的结构参数和焊接工艺参数，防止焊接接头缺陷的产生，提高接头机械性能，从而提高产品的使用寿命，减少损失，节约了材料。 关键词：焊接接头；失效分析；结构因素 热交换器产品中的固定式不带法兰的管板与壳体的连接焊接接头是产品上的主要焊接接头，制造过程中焊接接头内部组织的缺陷，如夹渣、气孔、未熔合、未焊透、裂纹以及组织粗大等，将影响焊接接头的机械性能，也影响产品使用的可靠性，给使用单位带来不必要的经济损失，是个不可忽视的问题。通过对焊接接头性能影响因素的分析和实验，调整相应的结构参数和焊接工艺参数，防止焊接接头缺陷的产生，提高接头机械性能，从而提高产品的使用寿命，减少损失，节约了材料。1 问题的提出 在产品生产过程中，焊接结构参数、焊接工艺参数、焊接前的准备和操作方法等因素都会影响焊接接头的质量，在焊接时就要通过控制相关技术参数来控制焊接接头内部质量，尽可能提高焊接接头的机械性能。在诸多技术因素中以结构参数和焊接工艺参数对焊接接头质量影响最大，为此，坡口尺寸变化对焊接接头质量的影响及焊接工艺参数对焊接接头质量的影响是本课题的主要内容。 通过研究不同尺寸的坡口用相同焊接工艺参数下焊成的接头在焊接接头组织、机械性能、焊接应力分布的变化；比较对焊接接头质量影响最小的结构尺寸，选出最优技术参数。 2 坡口尺寸的确定 产品的设计坡口尺寸如图1所示，其中，管板车边尺寸为0.25δ,与壳体组对后坡口间隙为0.4δ1，具体根据不同的板厚在国家标准中有明确的规定。 本课题根据中生产单位的实际情况，δ和δ1的取值如表1。根据表中的数据，按《钢制压力容器》标准的有关规定，可以分别计算出管板车边尺寸和坡口间隙尺寸，也列于表1中。 在本次试验中，为了减少工作量，试件的坡口组对成大小端，最大值取6mm，最小值取1mm。虽然该值与国家标准的要求有出入，但符合焊接工艺中保证焊接接头质量的有关要求，对试验结果的正确性影响不明显。 3 模拟试验与检测 为保证结构参数对焊接接头的组织、应力和机械性能等方面影响的试验结果准确，在焊接过程中，要求焊接工艺参数保持不变。 本试验的试件结构与产品实际使用的结构相近。对焊接接头的检测主要包括焊接接头热影响区应力值、机械性能测试和热影响区组织分析。 3.1应力测试 应力测试时采用了应力释放法。 通过焊接接头区或焊接热影响区某点处的应变量测试，计算出该点的应力值。用此法检测比较简单，所需测试设备简便。虽然数据不够准确，但同一试件测试的数据有对比性，对本课题来说完全符合要求。 测试时，为使焊接热影响区的应力相对准确且有对比性，试验时选焊接接头焊趾两侧5mm处平行于焊接接头中心线的直线上作为测试焊接应力的位置，并以5mm的间距为一测试点，两侧两端各测6点。 3.2机械性能测试 应力测试后的试件用机械加工的方法加工成拉伸试样，测试其机械性能。4 数据分析 4.1测试点应力与焊接接头距离的关系 以上数据表明，离焊接接头不同的距离的各点间的应力是不同的。离熔合线越近，应力值越大；离熔合线越远，应力值越小。表明高温区更易产生较高的应力。 4.2坡口间距对应力的影响 坡口间距对应的影响也较为明显，从表中可以看出，坡口间距越大，应力值也有明显的增大，最大间隙处应力值（为最小间隙处应力值的3.5倍左右）。从理论上分析，坡口越大，需填充的金属越多，焊接时热作用时间越长，温度也越高，因而产生更大的应力。 4.3坡口间距对机械性能的影响 可以看出，坡口间距对机械性能的影响较小，但坡口间距对缺陷有较大的影响。两个试样都做了宏观金相检查，坡口间距越小，未焊透缺陷倾向增加。所以，坡口间距间接地影响了焊接接头的强度，降低疲劳强度。 5 金相分析 在相应的最大坡口端和最小坡口端，分别取试样进行金相分析，对比母材金相，组织变化差异很小。可见，因所用材料为普通碳素结构钢（管板和筒体材料都选用了Q235-B），这类材料的组织在加热时，长大倾向并不明显。可以认为，坡口间距对焊接接头及热影响区金属组织的影响是不大的。或者说，因焊接接头及热影响区金属组织所引起的焊接接头失效现象的因素要比焊接缺陷和应力变化所产生的影响小得多。 6 结论 通过以上分析，造成管板与壳体连接焊接接头失效的重要因素中，坡口尺寸大小是其中之一。因为坡口尺寸大小对焊接接头内部缺陷的产生及热影响区的焊接残余应力大小有着重大的影响，坡口越大，焊接缺陷产生的可能性增加，焊接残余应力增加。在焊接实践中，可以通过选择合适的坡口尺寸[url=http://www.dtjzf.com/prod

  • 关于《特种设备焊接作业人员考核细则》（TSG Z6002-2010）的技术咨询，市场监管总局回复

    尊敬的特种设备安全监察局，关于《特种设备焊接作业人员考核细则》（TSG Z6002-2010）中的相关规定，存在以下疑问，特向贵局咨询，盼答复。 在该细则表A-5焊接工艺因素与代号中，熔化极气体保护电弧焊的工艺因素代号有“15”和“16”，其中“15”代表喷射弧、熔滴弧、脉冲弧，“16”代表短路弧。同时，该细则第A4.3.9条规定：当表 A-5 中焊接工艺因素代号 01、02、03、04、06、08、10、12、13、14、15、16、19、20、21、22 中某一代号因素变更时，焊工需重新进行焊接操作技能考试。问：按《特种设备焊接操作人员考核细则》取药芯焊丝电弧焊（FCAW）资质进行钢结构焊接（执行《钢结构焊接规范》GB50661）时，工艺因素代号“15”和“16”变更，焊工可不重新进行焊接操作技能考试（具体分析如下），请问理解是否正确？1.查询《特种设备焊接作业人员考核细则》的编制依据《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》(国质检锅[2002]109号)第十五条，焊接要素（代号）为9个，且仅规定焊接要素（代号）01、02、03、04、06和08之一改变时，需重新进行焊接操作技能考试。未规定药芯焊丝电弧焊FCAW熔滴过渡的变化，需重新进行焊接操作技能考试。2.查询美国焊接协会《钢结构焊接规范》（AWS D1.1/D1.1M:2010）表4.12，规定未评定过的焊接方法（GMAW-S可看作独立的方法，GMAW-S为“短路电弧气体保护熔化极电弧焊”），焊工需重作焊接操作技能考试。也即只有实心焊丝熔化极气体保护焊由“短路过渡”变为“其他过渡形式”或由“其他过渡形式”变为“短路过渡”时，焊工需重作焊接操作技能考试。对药芯焊丝电弧焊（FCAW）无此规定。3.查询《民用核安全设备焊工焊接操作工技能评定》（NNSA-HAJ-0002-2019），药芯焊丝电弧焊（FCAW）技能评定的焊接变素包括7个（焊接方法、试件形式、焊缝形式、填充材料、焊接位置、焊缝金属厚度和管外径、焊接要素），无“熔滴过渡方式”变素，即熔滴过渡方式的改变，不需重作焊接操作技能考试。4.查询中国工程建设标准化协会标准《钢结构焊接从业人员资格认证标准》（T/CECS 331-2021），药芯焊丝电弧焊（FCAW）考试的焊接变素包括7个（焊接方法、钢材类别、板/壁厚度和管外径、焊缝类型、焊接位置、衬垫情况、坡口形式及尺寸），无“熔滴过渡方式”变素，即熔滴过渡方式的改变，不需重作焊接操作技能考试。5.根据《特种设备焊接作业人员考核细则》第十五条的规定，焊接操作技能考试需采用焊接工艺评定规定的参数进行焊接。我方钢结构焊接按《钢结构焊接规范》GB50661或《钢结构焊接规范》（AWS D1.1/D1.1M）进行焊接工艺评定，但这两份规范中，都只规定实心焊丝熔化极气体保护焊时，熔滴过渡方式的变化，需重新进行焊接工艺评定，药芯焊丝电弧焊（FCAW）无此规定。综上所述，上述所列标准针对药芯焊丝电弧焊（FCAW）均未规定熔滴过渡方式改变，需重新进行焊接操作技能考试。因此，参考这4份标准，以及与焊接工艺评定的变素保持一致，我方认为按《特种设备焊接操作人员考核细则》取药芯焊丝电弧焊（FCAW）资质进行钢结构焊接（执行《钢结构焊接规范》GB50661）时，工艺因素代号“15”和“16”变更，焊工可不重新进行焊接操作技能考试。[align=center][img]https://xgzlyhd.samr.gov.cn/gjjly/img/fd-a-avator.png[/img][/align][b]回复部门: 特种设备安全监察局[/b][color=#999999][back=transparent]时间：2023-07-07[/back][/color]您好，感谢您的留言。目前《特种设备焊接操作人员考核细则》正在修订中，您的建议我们会认真考虑。但按照现行《特种设备焊接操作人员考核细则》，目前焊接工艺因素代号“15”和“16”变更，焊工仍然需要重新进行焊接操作技能考试。

  • 【求助】[已应助]标准求助:JB4708

    感谢linzizou4832119对我查找JB4711提供的大力帮助.但现在我还想找到与其相关的一个标准:JB4708焊接工艺评定.谢谢您的帮助.万分感谢![em0703]

  • 【原创大赛】焊接接头力学性能试验焊缝余高的处理方法-中船重工725所

    [align=center][b]焊接接头力学性能试验焊缝余高的处理方法[/b][/align][align=center]中国船舶重工集团公司第七二五研究所 试验测试与计量技术研究中心 张先锋[/align][align=center][b] [/b][/align][align=left] 焊接是金属材料高效率的结合方式，中国船舶重工集团公司第七二五研究所长期从事船舶材料焊接技术研究和焊接产品研发。在焊接工艺评定中对加工的力学性能试样是否要去除焊缝的余高，在不同的技术规范或者试验标准中有着不同的规定，对于检测人员来说，需要对此有一个清晰的认识，了解去除焊缝余高与否对测试结果有着显著的影响。[b](1)拉伸试样是否去除余高[/b] GB/T2651规定“超出试样表面的焊缝金属应通过机加工除去。除非另有要求，对于有熔透焊道的整管试样应保留管内焊缝”，这表明，此标准是倾向于去除焊缝余高的，对于需要进行整管拉伸的焊管来说，由于去除内部焊缝余高的难度较大，可以不对内部焊缝余高进行处理，但表面焊缝余高要通过适当的方式去除。而API 5L中则规定“焊缝余高是否去除由制造厂决定”，这就把问题抛给了制造厂，但在附录C中，针对补焊工艺评定，却又作出了“试样两面的焊缝余高应去除，抗拉强度应至少等于相应钢级钢管规定的最小抗拉强度”的规定，又要求对焊缝余高进行去除。NB/T47014对拉伸试样也做出了“试样的焊缝余高应以机械方法去除，使之与母材齐平”的规定。《中国船级社材料与焊接规范》中对对接接头拉伸试样焊缝余高的规定为“焊缝上下表面应锉平、磨光、或机加工至与母材表面齐平”。对于焊接工艺试验件来说，是否去除余高，对试验结果、断裂位置及评判结果的准确性、统一性是有影响的。若不去除余高，焊缝的断面尺寸势必大于母材，即使焊缝强度低于母材，也增加了试验件断在母材上的几率。还有少数情况，如果试验件断在了焊缝上，由于焊缝的断面尺寸不规则，无法进行准确的计算，是按照母材的截面积进行计算，还是重新取样进行试验？这些问题标准中都没有做出明确的规定，在实际操作中，容易引起纠纷。 针对以上问题，我们在进行焊接工艺评定前应首先明确是对结构强度进行评价，还是要对材料性能进行评价，如果是前者，可以不去除焊缝余高，否则，必须去除余高，减小其对测试结果的干扰与误判。对于结果的评判存在以下几种情况： a）拉伸试样去除了焊缝余高，试样整个平行段的尺寸一致，母材与焊缝的截面尺寸不存在差异，试验结束后，若试样的断裂位置在焊缝上（也包含断在热影响区的情况），则其值为接头的实际抗拉强度值；若断裂位置在母材上，说明焊缝的强度要高于母材，焊接接头的安全性能要优于母材。需要强调的是，无论试样断在焊缝，还是母材上，试验检测人员都有义务在报告中进行对断裂位置进行标注，便于工程技术人员准确、合理的对焊接工艺进行评定。 b）对于不去除焊缝余高的拉伸试样，则存在母材与焊缝截面积不一样的情况，若试样断在了母材上，则按照试样能够承受的最大载荷除以母材的截面积来计算试验件的抗拉强度，需要明白的是，试样虽然断在了母材上，但焊缝的抗拉应力不一定高于母材，焊缝截面尺寸的加大起到了对局部静强度补充的作用，只是其能够抵抗断裂的载荷高于母材，而非应力；而对于断在焊缝上的试样，目前的普遍做法是直接判定为不合格。[b]（2）弯曲试样是否去除余高[/b] 对于弯曲试样焊缝余高的要求，GB/T 2651规定“除非相关标准和/或协议另有要求，超出试样表面的焊缝金属一般应通过机加工方法除去”，而NB/T47014则规定“试样的焊缝余高应采用机械方法去除，面弯、背弯试样的拉伸表面应加工齐平，试样受拉伸表面不得有划痕和损伤”，《中国船级社材料与焊接规范》的规定为“焊缝上下表面应锉平、磨光、或机加工至与母材表面齐平”，几个标准均要求对焊缝余高进行去除。需要注意的是，在去除焊缝余高的过程中，可以使用铣床、刨床等机加工手段，但都不应该留下横向刀痕，以免在弯曲的过程中成为试样断裂的起裂源。[/align][align=center]更多信息，可联系我们交流[url=http://www.725tes.com/]点击打开链接[/url][/align]

  • 【求助】 （已应助）求助焊接文献几篇

    1.紫铜三通管轴压胀形数值模拟及验证，《锻压技术》2008年04期 2. 紫铜和不锈钢的焊接 ，煤炭技术 2002年06期 55-563.同径同壁紫铜和不锈钢焊接工艺 ，新疆农机化 1998年02期 37-384.紫铜的TIG单面焊双面成形工艺，《安装》2004年05期

  • 【原创大赛】焊接接头冲击试样热影响区缺口加工位置的确定-中船重工725所

    [align=center][b]焊接接头冲击试样热影响区缺口加工位置的确定[/b][/align][align=center]中国船舶重工集团公司第七二五研究所 试验测试与计量技术研究中心 张先锋[/align] 焊接是金属材料高效率的结合方式，中国船舶重工集团公司第七二五研究所长期从事船舶材料焊接技术研究和焊接产品研发，在焊接工艺评定工作中积累了大量的经验。前文介绍了《焊接接头力学性能试验焊缝余高的处理方法》，本文接着聊一聊焊接接头冲击试样热影响区缺口加工位置的确定。 焊接工艺评定中冲击吸收功是重要的一项检验指标，由于整个接头区域包含了焊缝、熔合线、热影响区以及母材几部分，且各部分之间的材料成分与组织状态都有较大的差异，所以，冲击试样缺口开设的位置对焊接接头冲击功的测试结果具有重要的影响。在诸多的标准或者技术文件中，对焊缝、熔合线、母材的缺口取样位置的定义较为明确，然而，对于热影响区缺口位置的规定都比较模糊，比如，GB/T 2650规定“缺口位于热影响区范围内”，NB/T 47014规定“热影响区试样的缺口轴线至试样轴线与熔合线交点的距离＞0，且应尽可能多的通过热影响区”，中国船级社材料与焊接规范则规定了三个缺口取样位置“位置1：距离熔合线2mm；位置2：距离熔合线5mm；位置3：距离熔合线7~10mm”，也没有明确规定何种情况下取哪个位置，且以上规定仅仅针对熔化焊与压焊接头，对于热影响区极小的电子束焊、激光焊、搅拌摩擦焊等，则没有标准可以参考。 众所周知，V型缺口底部圆弧中点与焊缝熔合线间的距离在极小的范围内偏移，即可对冲击吸收功产生显著的影响。这是因为热影响区冲击试样V型缺口有可能跨越了焊缝、熔合线、热影响区，甚至母材，而冲击过程中，当冲击设备的刀刃与试样接触后，试样开始在V型缺口根部起裂时，起裂的位置通常不会是一条线，而是一个点，由于缺口根部距离熔合线的距离不同，导致起裂点的位置也不尽相同，可能出现在焊缝、熔合线、热影响区、母材中的任何一个位置，不同起裂位置的起裂功值并不相同，最后获得的冲击吸收功也就有较大的差异。 在实际工程应用中，有两种做法来确定热影响区缺口位置，其一，对于高强钢，试样轴线与熔合线交点向母材一侧偏移2mm作为缺口位置，对于低强度钢材，试样轴线与熔合线交点向母材一侧偏移1mm作为缺口位置；其二，对于厚钢板，试样轴线与熔合线交点向母材一侧偏移2mm作为缺口位置，对于薄钢板，试样轴线与熔合线交点向母材一侧偏移1mm作为缺口位置。以上这些都是经验做法，实施起来，通常都比较粗糙。为了解决这个问题，API SPEC 5L规定“为确保在适当位置开缺口，开缺口前应对试样进行腐蚀”。如果供需双方没有特别说明，对于缺口开设位置，建议在大批量的试样加工中，开缺口前先对试样进行腐蚀，让缺口位置尽可能多的通过热影响区，这种做法可以成为减少缺口位置偏离、避免对试验结果产生异议而引起纠纷的有效措施；如果双方有明确的技术要求，则按照技术要求执行即可。

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