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风速仪的探头选择 0至100m/s的流速测量范围可以分为三个区段:低速:0至5m/s;中速:5至40m/s;高速:40至100m/s。风速仪的热敏式探头用于0至5m/s的精确测量;风速仪的转轮式探头测量5至40m/s的流速效果最理想;而利用皮托管则可在高速范围内得到最佳结果。正确选择风速仪的流速探头的一个附加标准是温度,通常风速仪的热敏式传感器的使用温度约达+-70C。特制风速仪的转轮探头可达350C。皮托管用于+350C以上。 风速仪的热敏式探头 风速仪的热敏式探头的工作原理是基于冷冲击气流带走热元件上的热量,借助一个调节开关,保持温度恒定,则调节电流和流速成正比关系。当在湍流中使用热敏式探头时,来自各个方向的气流同时冲击热元件,从而会影响到测量结果的准确性。在湍流中测量时,热敏式风速仪流速传感器的示值往往高于转轮式探头。以上现象可以在管道测量过程中观察到。根据管理管道紊流的不同设计,甚至在低速时也会出现。因此,风速仪测量过程应在管道的直线部分进行。直线部分的起点应至少在测量点前10×D(D=管道直径,单位为CM)外;终点至少在测量点后4×D处。流体截面不得有任何遮挡。(棱角,重悬,物等) 风速仪的转轮式探 风速仪的转轮式探头的工作原理是基于把转动转换成电信号,先经过一个临近感应开头,对转轮的转动进行“计数”并产生一个脉冲系列,再经检测仪转换处理,即可得到转速值。风速计的大口径探头(60mm,100mm)适合于测量中、小流速的紊流(如在管道出口)。风速仪的小口径探头更适于测量管道横截面大于探险头横截面貌一新100倍以上的气流。 风速仪在空气流中的定位 风速仪的转轮式探头的正确调整位置,是气流流向平行于转轮轴。在气流中轻轻转动探头时,示值会随之发生变化。当读数达到最大值时,即表明探头处于正确测量位置。在管道中测量时,管道平直部分的起点到测量点的距离应大于是0XD,紊流对风速仪的热敏式探头和皮托管的影响相对较小。 风速仪在抽气排气中的测量 通气口会极大的变管道内气流相对均衡的分布状态:在自由通气口表面产生高速区,其余部位为低速区,并在栅格上产生旋涡。根据栅格的不同设计方式,在栅格前一定距离处(约20cm ),气流截面较为稳定。在这种情况下,通常采用大风速仪的口径转轮进行测量。因为较大的口径能够对不均衡的流速进行平均,并在较大范围内计算其平均值。 风速仪在抽气孔采用容积流量漏斗进行测量: 既使在抽气处没有栅格的干扰,空气流动的路线也没有方向,并且其气流截面极不均匀。其原因是管道内的局部真空,以漏斗状把空气中抽出在气室中,既使是在距离抽气很近的区域内,也没有一个满足测量条件的位置,可供进行测量操作。如采用带有平均值计算功能的栅极测量法进行测量,并借以确定容积流量法进行测量,并借以确定容积流量等,只有管道或漏斗测量法能够提供可重复测量结果。在这种情况下,不同尺寸的测量漏斗可以满足使用要求。利用测量漏斗可以在片状阀前一定距离处生成一个满足流速测量条件的固定截面,测出定位该截面中心并固定截面,测出定位该截面中心并固定截面,测出定位该截面中心并固定于此。流速测头得到的测量值乘以漏斗系数,即可计算出抽出的容积流量。(如漏斗系数20)
风速仪的探头选择 0至100m/s的流速测量范围可以分为三个区段:低速:0至5m/s;中速:5至40m/s;高速:40至100m/s。风速仪的热敏式探头用于0至5m/s的精确测量;风速仪的转轮式探头测量5至40m/s的流速效果最理想;而利用皮托管则可在高速范围内得到最佳结果。正确选择风速仪的流速探头的一个附加标准是温度,通常风速仪的热敏式传感器的使用温度约达+-70C。特制风速仪的转轮探头可达350C。皮托管用于+350C以上。 : 风速仪的热敏式探头 风速仪的热敏式探头的工作原理是基于冷冲击气流带走热元件上的热量,借助一个调节开关,保持温度恒定,则调节电流和流速成正比关系。当在湍流中使用热敏式探头时,来自各个方向的气流同时冲击热元件,从而会影响到测量结果的准确性。在湍流中测量时,热敏式风速仪流速传感器的示值往往高于转轮式探头。以上现象可以在管道测量过程中观察到。根据管理管道紊流的不同设计,甚至在低速时也会出现。因此,风速仪测量过程应在管道的直线部分进行。直线部分的起点应至少在测量点前10×D(D=管道直径,单位为CM)外;终点至少在测量点后4×D处。流体截面不得有任何遮挡。(棱角,重悬,物等) 风速仪的转轮式探头 风速仪的转轮式探头的工作原理是基于把转动转换成电信号,先经过一个临近感应开头,对转轮的转动进行“计数”并产生一个脉冲系列,再经检测仪转换处理,即可得到转速值。风速仪的大口径探头(60mm,100mm)适合于测量中、小流速的紊流(如在管道出口)。风速仪的小口径探头更适于测量管道横截面大于探险头横截面貌一新100倍以上的气流。 风速仪在空气流中的定位 风速仪的转轮式探头的正确调整位置,是气流流向平行于转轮轴。在气流中轻轻转动探头时,示值会随之发生变化。当读数达到最大值时,即表明探头处于正确测量位置。在管道中测量时,管道平直部分的起点到测量点的距离应大于是0XD,紊流对风速仪的热敏式探头和皮托管的影响相对较小。 风速仪在管道内气流流速测量 实践证明风速仪的16mm的探头用途最广。其尺寸大小既保证了良好的通透性,又能承受更高达60m/s的流速。管道内气流流速测量作为可行的测量方法之一,间接测量规程(栅极测量法)适用空气测量。 TSI提供以下规程: ●方形截面栅极,测量普通规格 ●圆形截面栅极,测量形心轴线规格 ●圆形截面栅极,测量测程线性规格 风速仪在抽气排气中的测量 通气口会极大的变管道内气流相对均衡的分布状态:在自由通气口表面产生高速区,其余部位为低速区,并在栅格上产生旋涡。根据栅格的不同设计方式,在栅格前一定距离处(约20cm),气流截面较为稳定。 在这种情况下,通常采用大风速仪的口径转轮进行测量。因为较大的口径能够对不均衡的流速进行平均,并在较大范围内计算其平均值。 风速仪在抽气孔采用容积流量漏斗进行测量: 既使在抽气处没有栅格的干扰,空气流动的路线也没有方向,并且其气流截面极不均匀。其原因是管道内的局部真空,以漏斗状把空气中抽出在气室中,既使是在距离抽气很近的区域内,也没有一个满足测量条件的位置,可供进行测量操作。如采用带有平均值计算功能的栅极测量法进行测量,并借以确定容积流量法进行测量,并借以确定容积流量等,只有管道或漏斗测量法能够提供可重复测量结果。在这种情况下,不同尺寸的测量漏斗可以满足使用要求。利用测量漏斗可以在片状阀前一定距离处生成一个满足流速测量条件的固定截面,测出定位该截面中心并固定截面,测出定位该截面中心并固定截面,测出定位该截面中心并固定于此。流速测头得到的测量值乘以漏斗系数,即可计算出抽出的容积流量
[align=center]塔吊标准节疲劳断裂司法鉴定1例[/align][align=center]山西省产品质量监督检验研究院 何方[/align][align=left]1 前言 司法鉴定我们多数关心的是笔迹鉴定、痕迹鉴定以及医疗鉴定等。涉及产品质量的司法鉴定有不少由于标准的缺失,鉴定依据的不确定,有很多明显缺陷的产品无法进行有效的鉴定。涉及产品质量问题的鉴定,不仅仅是依据标准问题,还有不少要用到专业领域的技术分析手段,从而弥补产品标准的不足,我们这一次鉴定就是此类问题处理的举例。2 鉴定过程描述2.1 基本情况委托单位:XXXXXX有限公司委托事项:对塔吊标准节断裂原因进行分析受理日期:XXXX年XX月XX日2.2 鉴定材料:① 司法鉴定协议书 1份② 塔吊标准节损坏样品 1节鉴定日期:XXXX年XX月XX日~XXXX年XX月XX日鉴定地点:山西省太原市长治路106号(山西省产品质量监督检验研究院司法鉴定中心)2.3 实验室检测2.3.1 样品描述该断裂塔吊标准节主肢是由二根125×10mm等边角钢对焊而成,连接块焊接在焊缝部位。标准节之间由2根Φ36×330mm、 10.9级、标记YG高强度螺栓联接,螺栓连接牢固。塔吊标准节表面为黄色,并喷有“80标Ⅱ”标记。2.3.2 断口宏观检查塔吊标准节断口边部均无收缩,呈脆性断裂。断口的4条边有3条边呈约斜度为40°断裂,有一条边断口基本呈平直断裂。主肢对焊部位表面较平滑,靠近焊接热影响区存在有深灰色痕迹,呈高温氧化断面(见图1);标准节立柱内表面的对焊处直角横向部分存在有3mm长的未焊透部位,为断裂源(见图1);标准节立柱断口的4条边均存在有疲劳断裂条纹,为裂纹扩展区(见图1);标准节立柱体内非焊接角处呈轧制圆弧过渡,断口根部基本呈三角形撕裂断口,颜色为灰白色,为瞬断区。整个断口为疲劳断裂。[/align][align=center][img=,690,279]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/08/201708041100_01_2345874_3.png[/img][/align][align=center]图1塔吊标准节断裂原图[/align][align=left]2.3.3 标准节化学成分分析依据GB/T700-2006《碳素结构钢》中Q235A材质C、Si、Mn、P、S五大元素技术要求,对塔吊标准节用材质Q235A的化学成分进行了检测。[/align][align=center]表1 塔吊标准节用材质Q235A的化学成分检测结果(单位:%) [/align] [table][tr][td] [align=center]分析元素[/align] [/td][td] [align=center]C[/align] [/td][td] [align=center]Si[/align] [/td][td] [align=center]Mn[/align] [/td][td] [align=center]P[/align] [/td][td] [align=center]S[/align] [/td][/tr][tr][td] [align=center]标准要求[/align] [/td][td] [align=center]≤0.22[/align] [/td][td] [align=center]≤0.35[/align] [/td][td] [align=center]≤1.40[/align] [/td][td] [align=center]≤0.045[/align] [/td][td] [align=center]≤0.050[/align] [/td][/tr][tr][td] [align=center]实测记录[/align] [/td][td] [align=center]0.17[/align] [/td][td] [align=center]0.22[/align] [/td][td] [align=center]0.47[/align] [/td][td] [align=center]0.019[/align] [/td][td] [align=center]0.033[/align] [/td][/tr][/table]2.3.4 焊缝试样检查2.3.4.1 在靠近紧固螺栓联接体与标准节(角钢对焊处)焊缝断口处,二角钢对焊边存在有长3mm,宽1mm未进行焊接,属于角钢对焊时未焊透,沿未焊透的尖角部位有一条穿晶的微裂纹(见图2)。[align=center][img=,524,277]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/08/201708041101_01_2345874_3.png[/img][/align][align=center]图2 紧固螺栓联接体与标准节焊缝断口处的一条穿晶的微裂纹图[/align][align=left]2.3.4.2 将塔吊标准节与紧固螺栓联接体的焊接处纵向切开,发现联接体与标准节焊缝之间存在有相互焊接未溶合的痕迹(见图3)。[/align][align=center][img=,502,209]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/08/201708041104_01_2345874_3.png[/img][/align][align=center]图3塔吊标准节与紧固螺栓的焊接处纵向切开发现的焊接未溶合的痕迹图[/align][align=left]2.3.5 显微组织分析2.3.5.1 标准节断口显微组织分析图(见图4~图6)[/align][align=center][img=,322,233]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/08/201708041105_01_2345874_3.png[/img][/align][align=center]图4 焊缝区基体组织(放大倍数100×)[/align][align=center][img=,306,237]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/08/201708041105_02_2345874_3.png[/img][/align][align=center]图5焊缝区底部组织(放大倍数100×)[/align][align=center][img=,370,280]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/08/201708041105_03_2345874_3.png[/img][/align][align=center]图6 标准节的基体组织(放大倍数100×)[/align][align=left]2.3.5.2 显微组织分析[/align][align=center]表2显微组织分析列表[/align] [table][tr][td] [align=center]焊缝区[/align] [/td][td]大量晶内存在针状的魏氏组织+珠光体+少量的块状铁素体,基体组织中部分呈柱状分布(见图4)[/td][/tr][tr][td] [align=center]焊缝区底部[/align] [/td][td]晶粒内部存在有针状的魏氏组织+珠光体+少量的铁素体,在未焊透部位,沿尖角处有一条裂纹;裂纹两侧存成分不均匀现象(见图5)[/td][/tr][tr][td]标准节(角钢)、基体组织 [/td][td] 等轴状铁素体+珠光体(见图6)[/td][/tr][/table][table][tr][td] [/td][/tr][tr][td] [/td][/tr][/table]3 结果分析3.1 依据GB/T700-2006《碳素结构钢》进行化学成分检测,该塔吊标准节化学成分符合Q235A材质的要求。3.2 依据GB/T19418-2003《钢的弧焊接头缺陷质量分级指南》,该塔吊标准节立柱与紧固螺栓联接体焊接部位存在焊接材料与标准节柱体之间相互焊接未溶合及角钢对焊时角端面未焊透等内部缺陷。这些缺陷的存在造成塔吊在使用过程中整体结构的刚度及强度下降,应力集中增大,从而造成塔吊在使用过程中断裂破坏。3.3 该塔吊标准节断口显微组织中整个焊缝区均存在不同程度的魏氏组织,并且在未焊透尖角部位产生裂纹。这些组织及裂纹的同时存在造成了塔吊的应力增大,机械性能,尤其是冲击韧性的下降,疲劳强度降低,在使用过程中发生脆性断裂。4 鉴定结论 经实验室检测、分析,专家组认定,该塔吊标准节断裂原因为:焊缝未溶合及角钢对焊时未焊透,显微组织中存在不同程度的魏氏组织及角钢对焊时尖角部分由应力造成的裂纹等缺陷,降低了塔吊的刚度及机械强度,增大了应力集中,降低了疲劳强度,致使塔吊在运行过程中承受着弯曲、扭转、等力,造成疲劳断裂。