圆柱体

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圆柱体相关的耗材

  • 上海新诺 圆柱形热压模具 电加热成型模具 制样压制模具 压片机配件
    上海新诺 圆柱形热压模具 电加热成型模具 制样压制模具 压片机配件一、仪器概述：热压模具，顾名思义，就是可以通过压片机和加热设备直接对压制试样进行加热加压恒温的一种电加热模具，样品的颗粒或粉末经过加热加压后使其化学稳定性提高，有不易破碎并利于切割保存等优点，是各大专院校、研究所工程技术人员进行光谱检测分析定性的理想配套设备。热压模具为非标定做产品，用户下单后即可生产，常用规格一般不超过Φ40mm，可根据客户需求定制各种规格、形状、材质的电加热模具。热压模具种类很多，从样品成型形状划分：通常分为圆柱形电加热模具、方形电加热模具、平板电加热模具、定量电加热模具等。从模具加热的温度划分：通常分为300度和500度电加热模具。通常1套热压模具由1套加热模具+1台温控器+1对普通隔热板组成。模具加热后如需快速降温，建议选配水冷机和不锈钢水冷隔热板，配套新诺压片机使用，可更好的掌握压机指标，为您热压模具后续操作提供有力支持。二、主要技术指标：模具名称DJR-600A型 圆柱形热压模具压制样品形状圆形薄片、圆柱体温控器类型XNNETS PLC程序控温仪，室温-600.0℃/0.1℃模具加热温度室温-300℃电源功率220V/500W常用模具规格Ф6、Ф8、Ф10、Ф13、Ф15、Ф20、Ф25、Ф30、Ф40mm等模具材质合金工具钢：Cr12MoV模具压头硬度HRC60-HRC62模具腔体深度45mm模具外形尺寸/模具重量/标准配置 加热模具1套+普通隔热板1套+温控器1台压强计算公式油缸的面积/模具的面积×压力表读数=模具的实际承受压强（Mpa）友情提示非标定制，以上指标仅供参考，可根据客户需求定制各种规格热压模具 本公司商品信息均来自于厂商提供资料、网页、宣传册等，质量可靠，保证正品！但由于新广告法规定不得出现绝对化和功能性描述用词，以及写有没写号或已过期等情况，我司已在逐步排查和修改完善。也欢迎用户协助反馈，我司将赠送精美小礼品一份。并在此郑重表态：我司所有页面存在的极限词或违禁词全部失效，不接受不妥协以任何形式的“打假名义”进行网络欺诈，请为真正的消费者让路，也请各位职业“打假高手”高抬贵手。
    供应商： 上海新诺仪器集团有限公司
    品牌： 上海新诺
    价格： ¥500010000
  • 圆柱形粉末压 冷压制样模具 圆片形模具MJP-Y 新诺压片机用
    上海新诺 圆柱形粉末压片机 冷压制样模具 大规格模具MJP-Y 压片机配件选购型号：φ101-φ110mm以内φ111-φ120mm以内φ121-φ130mm以内φ131-φ140mm以内φ141-φ150mm以内φ151-φ160mm以内一、模具概述：普通圆柱型模具是实验室粉末样品压制成型中常见的一种模具，配合压片机使用，可将溴化钾（KBr）、氯化钠（NaCl）、二氧化硅（SiO?）、氧化铝（Al?O?）、氧化锆（ZrO2）、硼酸（H?BO?）等各种粉末材料压制成型，并制作出各种圆形试片、柱体或其他形状进行科学分析研究；现已广泛应用于科研、教学、催化、检测、制药、化工以及新材料研发等各个领域；此外，该产品还可与钙铁分析仪、傅立叶红外光谱仪（IR）、X射线荧光光谱仪（XRF）等分析测试仪器配套制样使用，可替代同类进口产品。选型指南：压片模具属于实验室耗材，接受非标定制各种规格，货期一般为3-20天。常用模具尺寸在Φ3-Φ40mm之间，规格有：Φ3、Φ5、Φ6、Φ7、Φ8、Φ10、Φ12、Φ12.7、Φ13、Φ15、Φ16、Φ18、Φ20、Φ22、Φ25、Φ28、Φ30、Φ32、Φ35、Φ40、Φ100mm等。其中Φ25mm以下模具配有真空嘴，真空嘴主要功能起到排气作用，也可在样品压制成型后通过微型真空泵抽吸真空，增加样品密实度，也可根据用户需求选择增配或减配真空嘴，订货前说明即可。 二、主要技术指标：模具名称MJY-P型 普通圆柱形模具（Ф101-Ф110mm）模具规格Ф101，Ф102，Ф103，Ф104，Ф105，Ф106，Ф107，Ф108，Ф109，Ф110mm等成型样品实图压制样品形状圆形薄片、圆柱体模具材质合金工具钢 Cr12MoV模具压头硬度HRC60-HRC62模具腔体深度65mm制样尺寸Ф120mmФ150mm对应外形尺寸Ф168×180mmФ218×180mm重量30kg40kg压强计算公式油缸的面积/模具的面积×压力表读数=模具的实际承受压强（Mpa）友情提示非标定制！以上指标仅供参考，可根据客户需求定制各种规格、形状、材质的模具 本公司商品信息均来自于厂商提供资料、网页、宣传册等，质量可靠，保证正品！但由于新广告法规定不得出现绝对化和功能性描述用词，以及写有没写号或已过期等情况，我司已在逐步排查和修改完善。也欢迎用户协助反馈，我司将赠送精美小礼品一份。并在此郑重表态：我司所有页面存在的极限词或违禁词全部失效，不接受不妥协以任何形式的“打假名义”进行网络欺诈，请为真正的消费者让路，也请各位职业“打假高手”高抬贵手。
    供应商： 上海新诺仪器集团有限公司
    品牌： 上海新诺
    价格： ¥4500
  • 热压模具上海新诺 圆柱形电加热模具 压形制样模具 高温型 压片机配件
    上海新诺 圆柱形电加热模具 电热压形制样模具 高温型 压片机配件一、仪器概述：热压模具，顾名思义，就是可以通过压片机和加热设备直接对压制试样进行加热加压恒温的一种电加热模具，样品的颗粒或粉末经过加热加压后使其化学稳定性提高，有不易破碎并利于切割保存等优点，是各大专院校、研究所工程技术人员进行光谱检测分析定性的理想配套设备。热压模具为非标定做产品，用户下单后即可生产，常用规格一般不超过Φ40mm，可根据客户需求定制各种规格、形状、材质的电加热模具。热压模具种类很多，从样品成型形状划分：通常分为圆柱形电加热模具、方形电加热模具、平板电加热模具、定量电加热模具等。从模具加热的温度划分：通常分为300度和500度电加热模具。通常1套热压模具由1套加热模具+1台温控器+1对普通隔热板组成。模具加热后如需快速降温，建议选配水冷机和不锈钢水冷隔热板，配套新诺压片机使用，可更好的掌握压机指标，为您热压模具后续操作提供有力支持。二、主要技术指标：模具名称 DJR-600AG型 高温热压模具压制样品形状圆形薄片、圆柱体温控器类型XNNETS PLC程序控温仪，室温-600.0℃/0.1℃模具加热温度室温-500℃电源功率220V/500W常用模具规格Ф6、Ф8、Ф10、Ф13、Ф15、Ф20、Ф25、Ф30、Ф40mm等模具材质合金工具钢：Cr12MoV模具压头硬度HRC60-HRC62模具腔体深度45mm模具外形尺寸 /模具重量/标准配置加热模具1套+普通隔热板1套+温控器1台压强计算公式油缸的面积/模具的面积×压力表读数=模具的实际承受压强（Mpa）友情提示非标定制，以上指标仅供参考，可根据客户需求定制各种规格热压模具 本公司商品信息均来自于厂商提供资料、网页、宣传册等，质量可靠，保证正品！但由于新广告法规定不得出现绝对化和功能性描述用词，以及写有没写号或已过期等情况，我司已在逐步排查和修改完善。也欢迎用户协助反馈，我司将赠送精美小礼品一份。并在此郑重表态：我司所有页面存在的极限词或违禁词全部失效，不接受不妥协以任何形式的“打假名义”进行网络欺诈，请为真正的消费者让路，也请各位职业“打假高手”高抬贵手。
    供应商： 上海新诺仪器集团有限公司
    品牌： 上海新诺
    价格： ¥700015000
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圆柱体相关的仪器

  • ChemTron TM系列圆柱型反应瓶加热套 400-675-6560
    圆柱型反应瓶加热套 适合于常见的圆柱型反应瓶 , 可实现平滑的加热曲线和均匀的热量分布 标配 1.2m 长的 3 线制电线及锁定插头 底部开孔加热套特别适用于带底阀的单层圆柱形反应釜配套使用 技术参数标准订货号TM561TM563TM565TM567TM569底部开孔订货号TM561 holeTM563 holeTM565 holeTM567 holeTM569 hole适用烧瓶容积 mL5001000150020003000z大适用烧瓶直径mm117117117117117功率 W250300380450600内部深度mm64143168226254外部直径 mm191191191191191外部高度 mm127191229279318重量 kg1.41.71.82.22.7
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    厂商： 优莱博技术（北京）有限公司
    品牌： ChemTron
    型号： TM
    价格： 面议
  • 真空防潮箱（圆柱体型） 400-860-5168转3993
    特点：最大真空度为1个托 (1.33×10- 4 Mpa)，并且可以保持72个小时。高品质的硅胶垫圈可以确保无油密封，干净节约成本还保护环境。有清晰透明、防碎、耐腐蚀易清理的特点。三路孔旋塞开关方便真空的排气、进气和气体交换。倒刺接头可以方便安装管子。有各种尺寸的型号供选择，也可以防紫外线。最大程度减少对光敏感的样品的损害。(针对U/UG系列)顶盖中央标配的真空计量器方便观察真空度。(针对G/UG系列)顶部和底部为圆形，圆柱体的主体可以满足不同需求的用途。G系列标配真空计量器 。ROSH 除了 VDP-U 系列。技术参数：型号 1)VDP-25/25G VDP-25U/25UGVDP-30/30G VDP-30U/30UG内部容积 (L / cu ft)16 / 0.625 / 0.9计量器测量范围 (Mpa)0 to -0.1接口尺寸 (mm / inch, ?)9.5 / 0.37最大可承受真空度 (主机)1.33×10-4 Mpa材料主机 / 底座PC (聚碳酸酯)冲孔搁板锁扣PC (聚碳酸酯)真空密封圈，支撑脚硅胶尺寸 (D.I. XH)外部尺寸 (mm / inch)?308×374 (449) / ?12.1×14.7 (17.7)?385×384 (459) / ?15.2×15.1 (18.1)净重 (kg / lbs)2.7 / 5.94.0 / 8.8货号透明型AAAD3011AAAD3021透明型，标配真空计量器 (G)AAAD3111AAAD3121防紫外线型 (U)AAAD3211AAAD3221防紫外线型，标配真空计量器 (UG)AAAD3311AAAD33211) G系列标配真空计量器 U系列是半透明 (琥珀色) 的真空防潮箱，带防紫外线功能
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    厂商： 柜谷科技发展（上海）有限公司
    品牌： JEIO TECH
    型号： VDP-25
    价格： 2万 - 5万元
  • 300度圆柱形电加热模具 JCH-M 嘉鑫海 400-860-5168转6065
    电加热模具体积小，加热快，温度高，操作方便等特点。适用于样品在高温状态下的压制成型。样品尺寸：Φ 5-40mm；加热温度：300℃；升温速度：5-10℃/min。可压圆片和长方形片。可选配水冷降温装置。特殊尺寸可以根据客户要求来定做。也可定做500℃高温型加热模具。模具操作步骤：1、将模具按照模具操作示意图组装好，并将腔体内装好样品；2、将模具温控器右侧的控温温度调整至我们所需要的温度；3、将加压模具放置到压片机中心位置，然后开始加压到所需压力；4、将压好的模具从压片机中取出，并轻轻的取出样品；技术参数：模具名称JCH-M 300度 圆柱形电加热模具压制样品形状圆形薄片、圆柱体温控器类型XNNETS PLC程序控温仪，室温-600.0℃/0.1℃模具加热温度室温-300℃电源功率220V/300W常用模具规格Ф6、Ф8、Ф10、Ф13、Ф15、Ф20、Ф25、Ф30、Ф40mm等模具材质合金工具钢：Cr12MoV模具压头硬度HRC60-HRC62模具腔体深度45mm模具外形尺寸φ78x138mm、φ90x138mm（LxH）模具重量2.7kg标准配置加热模具1套+普通隔热板1套+温控器1台压强计算公式油缸的面积/模具的面积×压力表读数=模具的实际承受压强（Mpa）友情提示非标定制，以上指标仅供参考，可根据客户需求定制各种规格热压模具模具使用及保养：模具每次使用时候应先将模具表面用无尘纸将模具擦干净以免模具上的防锈油影响到样品的测试结果，加压时注意不得超过模具的承受压力。模具使用后要及时将模具上的样品清理干净以免腐蚀模具，长时间不使用需要将模具涂上防锈油，放置在干燥的环境中保存。1、将模具放置压片机的中心位置，加压时不得超过模具的承受能力。2、模具表面如有样品残留无法清除，请不要用化学试剂清洗及浸泡；3、模具长时间不使用，可以在模具的表面涂抹上防锈油以免模具生锈；4、模具长时间不使用，需要将模具放置在干燥环境中保存。嘉鑫海 400度红外加热定量模具
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    厂商： 天津市嘉鑫海机械设备有限公司
    品牌： 嘉鑫海/JIAXINHAI
    型号： JCH-M
    价格： 6500元
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圆柱体相关的试剂

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圆柱体相关的方案

  • 与自由流方向对准的磁支撑等直圆柱体的无张线式测量
    In order to avoid model support interference, the flow over cylinders of varying fineness ratio (length/diameter) aligned with the free stream were examined using a magnetic suspension and balance system. Thedrag coefficient variation of a right circular cylinder was obtained for a wide range of fineness ratios. ParticleImaging Velocimetry (PIV) was used to examine the flow field, particularly the behavior of the leading-edgeseparation shear layer and its effect on the wake. Reynolds numbers based on the cylinder diameter rangedfrom 5x104 to 1.1x105, while the major portion of the experiment was conducted at the ReD= 1.0x105. For themoderately large fineness ratio, the shear layer reattaches with subsequent growth of the boundary layer,whereas over shorter cylinders, the shear layer remains detached. Differences in the wake recirculation regionand the immediate wake patterns are clarified in terms of both the mean velocity and turbulent flow fields,including longitudinal vortical structures in the cross-flow plane of the wake. The minimum dragcorresponded to the fineness ratio where the separated shear layer reattached at the trailing edge of thecylinder. The base pressure was obtained with a telemetry technique. Pressure fields and aerodynamic forcefluctuations are also discussed.
  • 经过圆柱体的脉动流：人工肺流场的实验模型
    The focus of this study is an experimental apparatus thatserves as a model for studying blood flow in a total artificiallung (TAL), a prototype device intended to serve as a bridge tolung transplantation or that supports pulmonary function duringthe treatment of severe respiratory failure. The TAL consistsof hollow cylindrical fibers that oxygen-rich air flowsthrough and oxygen-poor blood flows around. Because gasdiffusivity in the TAL is very small, a convection mechanismdominates the gas transport, which is why we focus on thevelocity around the fibers (modeled as a 0.05-cm-in-diameterand 5-cm-long cylinder). We designed a low-speed watertunnel to study the flow mechanism around the cylinder,across which the flow is generated by a linear actuator thatallows different flow patterns to mimic the flow in a TAL. Wetested the flow in the test section by numerical simulation andby the particle image velocimetry method to study the flowprofile. The results show a uniform flow near the centerline ofthe water tunnel where the cylinder is placed. This decreasesthe effects of free-stream turbulence in the shear layers andreduces the uncertainty in determining the flow patternsaround the cylinder. Knowledge gained from the flow aroundone cylinder (fiber) is beneficial for understanding vortexformation around multiple cylinders. We present a summaryof vortex formation behind a cylinder for Reynolds numbers(Re) of 1, 3, and 5 and Stokes numbers (Ns) of 0.18 to 0.37 results show that higher Re and Ns favor vortex formation.These findings regarding the parameter range for vortex formationmay provide principles for designing artificial lungs toenhance convective mixing. We anticipate that the pulsatileflow circuit presented here can be used to mimic the flow notonly in TALs but in other physiological systems.
  • 低长径比圆柱体尾流的层析PIV（Tomographic PIV）研究
    The wakes of wall mounted circular cylinders of very lowaspect ratio have been investigated in a wind tunnel. Besidesplanar PIV, also high resolution tomographic PIV was usedto capture the flow phenomena downstream of the cylinder.By changing the velocity U￥ and the cylinder height h at aconstant aspect ratio L = h=D, a wide database of differentflow conditions was obtained. The resulting relative height ofthe boundary layer thickness d was 0:6 h=d 2:5, while theReynolds number based on the length l between leading edgeand cylinder centre Rel was 57 000 Rel 188 000. A pair ofcounter-rotating vortices was found in the wake of the cylinder.The rotation sense is such, that in the center of the wake apositive vertical velocity component results. Also horseshoevortices were found next to these trailing vortices. The relativeheight of the incoming boundary layer has a large impact on thedevelopment, strength and dissipation of the vortex system.
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  • 液相色谱柱柱体积计算

    液相色谱柱柱体积计算同圆柱体体积计算具体计算过程如下：1、可将液相色谱柱近似看成一个圆柱体，圆柱体体积计算公式为V=π*r*r*h，其中r为液相色谱柱的半径，h为液相色谱柱的长度（即圆柱体的高）。2、液相色谱柱型号为4.6x250mm：则代表内径（直径）=4.6mm，则半径=2.3mm，长度=250mm，所以其柱体积为V=3.14*2.3*2.3*250=4152.6立方毫米，换算成ml为4.15265ml，即液相色谱柱4.6x250mm的一个柱体积为4.15265ml（在基本不考虑柱死体积的情况下）。3、液相色谱柱4.6x250mm的30个柱体积为4.15265ml*30，为124.5795ml，约124.6ml（在基本不考虑柱死体积的情况下）。

  • 【原创大赛】文献综述和评论：圆柱形锂电池各向异性导热系数测试技术

    【原创大赛】文献综述和评论：圆柱形锂电池各向异性导热系数测试技术

    [b][color=#999999]Literature Review and Comments: Measurement Technology for Anisotropic Thermal Conductivity of Cylindrical Lithium Battery[/color][/b][color=#cc0000]摘要：本文针对圆柱形锂离子电池整体导热系数测试方法，评论性概述了近些年的文献报道，研究分析了导热系数测试方法的特点，总结了圆柱形锂电池各向异性导热系数测试中存在的问题和面临的挑战，从热分析仪器市场化角度提出了迎接这些挑战的技术途径和新方法。[/color][hr/][size=18px][color=#cc0000]1. 问题的提出[/color][/size]　　圆柱形锂离子电池是所有类型锂离子电池中功率密度最高的，在设计、制造、应用和质量及安全性管理中，圆柱形锂电池会涉及到多种规格形式，如图1-1所示。[align=center][img=,690,312]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081757079468_491_3384_3.jpg!w690x312.jpg[/img][/align][align=center][color=#cc0000]图1-1 各种规格的圆柱形锂电池[/color][/align]　　圆柱形锂电池通常采用螺旋电极组件，由于在径向传导路径中电极和电解质层之间存在大量轴向上没有的界面，这使得圆柱形锂离子电池导热系数在径向和轴向之间存在着近两个数量级的差异。导热系数作为锂离子电池重要的热物理性能参数之一，测试就需要覆盖上述不同规格电池和不同方向的导热系数，这使得准确测试评价圆柱形锂离子电池导热系数面临着以下几方面的严峻挑战：　　（1）导热系数测试方法众多，但针对圆柱形锂离子电池的特殊外形特征，首先要需要找出合理的测试方法，以保证测量结果的准确性，这对锂离子电池的设计和热管理尤为重要。　　（2）圆柱形锂离子电池一个显著特点就是明显的各向异性特征，这就要求导热系数测试方法和仪器还需具备各向异性的测试能力。同时，由于圆柱形锂电池一般都是密封结构，不允许在电池内插入温度传感器等探测器，测试只能采用无损形式。由此可见，圆柱形锂电池的各向异性和无损检测，明显增大了测试技术的复杂程度和技术难度，甚至还需开发有些新型测试技术，如圆柱形锂离子电池径向导热系数测试技术。　　（3）由于圆柱形锂电池导热系数测试涉及到不同形状和方向，这就要涉及不同的导热系数测试方法和设备。但在实际工程应用中，还是希望能对测试方法进行优化和开发测试新技术，从而实现用尽可能少的测试方法和仪器设备以尽可能多的满足其他规格锂电池的导热系数测试需求。　　（4）由于锂离子电池还涉及其他热性能参数和表征参数，如比热容和热失控等，这样就要求导热系数测试方法和仪器能与其他热性能参数测试仪器集成在一起，使得测试仪器具备多功能性，在一台测试仪器上可实现多个参数的测试。　　本文将针对上述存在的问题和挑战，首先对近几年圆柱形锂离子电池导热系数测试技术进行评论性综述，然后在对这些技术进行分析研究的基础上，提出更适合圆柱形锂离子电池导热系数测量的实用方法。[size=18px][color=#cc0000]2. 圆柱形锂电池导热系数测试方法综述[/color][/size]　　尽管有些文献针对圆柱形锂电池导热系数测试进行了研究和报道，但出于适用性和实用性等方面的考虑，我们只关注那些对整体圆柱形锂电池进行的非破坏性导热系数测试方法。圆柱形锂电池是标准的圆柱形结构，对于径向和轴向导热系数，目前比较有效的测试方法基本采用的都是圆柱形结构的准稳态法，测试模型如图2-1所示。[align=center][img=,400,291]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081806399747_8057_3384_3.jpg!w690x502.jpg[/img][/align][align=center][color=#cc0000]图2-1（a）径向加热和（b）轴向加热情况的几何模型[/color][/align]　　在上述测试模型中，假设圆柱形锂电池的成分均一，以简化操作和计算。径向测试模型是在圆柱形电池外表面加载恒定热流或加热电池使外表面温度呈线性变化，如图2-1（a）所示，在圆柱形电池的轴线上（z向）呈绝热状态。　　同样，对于轴向导热系数测试，如图2-1（b）所示，只在圆柱形电池的顶部加载恒定热流或使顶部表面温度呈线性变化，而电池底部采取绝热措施，由此可以形成与图2-1（a）相同测试模型，而这个测试模型则是典型的一维准稳态测试模型。　　为了实现图2-1所示的准稳态测试模型，径向导热系数测试装置的基本结构设计为如图2-2所示形式，并且整个装置放置在真空器皿中以减少热损失。[align=center][img=,690,221]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081758104291_4532_3384_3.jpg!w690x221.jpg[/img][/align][align=center][color=#cc0000]图2-2带柔性加热器、薄膜热流计和测温热电偶的径向导热系数测量装置示意图[/color][/align]　　为了减少附加热容的影响，加热器、热流计以及绝缘层尽可能采用薄膜形式，由此所有温度和热流测量都在电池外表面进行。无论是径向还是轴向导热系数测量，用低导热隔热材料包裹整个测量装置以避免热量散失，以尽可能满足测试模型无热损的假设。　　实际上，图2-1所示的准稳态测试模型是一种传统的测试方法，常被用于测量柔性和颗粒状隔热材料的高温导热系数。在标准的准稳态法测试过程中，需要测试绝热面的温度（如圆柱形样品的轴心温度）。在恒定热流加热情况下，经过一段时间后，样品的加热面和绝热面温度将达到相同的升温速率，传热方向上样品内外温度差将趋于相同，这种状态称之为准稳态。通过温差测量，很容易获得不同温度下的导热系数。　　但对于圆柱形锂电池，不允许在电池中心插入测温传感器，只能在电池的外表面进行各种测量，这就为测量带来了难题。[color=#cc0000]2.1. Jain团队的研究工作[/color]　　为了解决上述难题，美国德克萨斯大学Jain团队的Drake在读博期间开展了专项研究[1]，开发了一种新颖的测试技术并进行了报道，测量装置与图2-2结构基本相同，只是少了薄膜热流计。测试过程中，通电控制加热膜温度线性升温，经过一段时间后，整个电池的温度变化进入准稳态过程，热电偶测量的电池表面温度也逐渐呈线性升温，希望通过此升温曲线来测定相关热性能参数。　　另外，Drake等人针对测试模型建立了相应的数学表达式，并采用有限元方法进行仿真模拟，报道了数学表达式与有限元模拟结果有很好的吻合，如图2-3所示，计算了电池外表面、轴心线和径向不同位置处的温度变化。[align=center][img=,690,304]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081758273600_4573_3384_3.jpg!w690x304.jpg[/img][/align][align=center][color=#cc0000]图2-3 径向数学模型与有限元热模拟的比较[/color][/align]　　通过对数学模型的分析，Drake等人认为在进入准稳态后，通过测量圆柱形电池外表面温度变化直线段的截距和斜率，来分别得到电池的导热系数和比热容。由此分别对26650和18650电池的径向和轴向导热系数以及比热容进行了测量，测试曲线如图2-4和图2-5所示，锂电池的导热系数和比热容测试结果如表2-1所示。[align=center][color=#cc0000]表2-1 26650和18650电池的测量热物理特性[/color][/align][align=center][color=#cc0000][img=,690,105]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081758408130_440_3384_3.png!w690x105.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#cc0000][img=,500,389]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081800067070_2731_3384_3.jpg!w690x538.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#cc0000]图2-4 26650锂电池径向和轴向热物理性能测量的实验数据和分析模型比较[/color][/align][align=center][color=#cc0000][img=,500,392]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081800230306_5883_3384_3.jpg!w690x541.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#cc0000]图2-5 18650锂电池径向和轴向热物理性能测量的实验数据和分析模型比较[/color][/align]　　按照Drake等人提出的测试方法，圆柱形锂电池的不同方向测量可以得到不同的导热系数和比热容。因为比热容没有方向性，所以不同方向测试得到的比热容应该相同，由此可以检验测试方法的准确性。而Drake等人报道了对于26650锂电池的测试结果，轴向试验测得的比热容为1605J/kgK，径向试验测定的比热容为1895J/kgK，相差将近15%。　　Drake等人的报道称这一“微小”差异归因于这样一个事实，即由于径向实验中的温度测量是在电池的中心位置进行，因此它没有考虑电池端部存在的金属接线片。当在轴向测试中考虑金属突片时，由于与构成电池电解质的有机溶剂相比，金属的比热容较低，所以测得的比热容稍低。所以报道认为轴向测量的比热容被认为更准确，因为考虑了翼片。　　另外，Drake等人的报道还进行了简单的不确定度分析，结论是导热系数和比热容的总测量不确定度估计为5%左右。　　在Drake博士的研究工作基础上，Jain团队又开展了研究改进工作[2]。Drake博士的圆柱形锂电池径向导热系数测试模型是进入电池的是不随时间变化恒定热流，但由于包裹的隔热材料以及薄膜形式的加热器等对热量吸收，使得真正进入电池的热流实际上可能会随时间发生变化，因此新的研究修改了解析模型以解决这些热量损失，得出了更广义的可变加热热流条件下的电池表面温升表达式，并重新定义的径向导热系数测试方法，以提高径向导热系数测量准确性。　　此次研究分别对两种均质材料delrin和丙烯酸树脂和26650锂离子电池进行了测试，重新定义的导热系数测试方法并未沿用前期Drake博士报道的测试方法，而是采用试验得到的样品表面温升曲线，并结合灵敏度分析和参数估计方法来计算得到导热系数。　　此次研究采用了如图2-2所示的测量装置，即在Drake博士的测试装置中加入了薄膜热流计，以检测加载恒定热流后真正进入圆柱形锂电池中的热流大小，测试结果如图2-6所示，从测试结果可以看出有随时间变化的明显热损。[align=center][img=,690,263]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081800415554_2764_3384_3.jpg!w690x263.jpg[/img][/align][align=center][color=#cc0000]图2-6（a）输入电池热流随时间的变化；（b）输入电池热流、热损及其总和随时间的变化，虚线表示加载给薄膜加热器的恒定热流[/color][/align]　　为了真正有效的评价改进后的测试方法，采用了瞬态平面热源法对delrin和丙烯酸样品的导热系数进行单独测量并进行的对比测试，测试结果如表2-2所示。[align=center][color=#cc0000]表2-2两种测量方法的结果比较[/color][/align][align=center][img=,500,109]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081807306073_4151_3384_3.png!w690x151.jpg[/img][/align]　　在Jain团队的这次改进性研究中，参数估计计算中只估计了导热系数这一个参数，并未对比热容进行参数估计，理由是参数估计过程中要先计算出比热容，然后再根据此比热容来估计导热系数，而比热容的误差会对导热系数带来较大影响。因此，此次研究中电池比热容数据采用了量热计独立测量结果，delrin和丙烯酸树脂比热容则由瞬态平面热源法测得。　　Jain团队的这次改进性研究报道了径向导热系数测量的不确定度为7%，从表2-2所示测量结果来看，两种方法相差了9~15%，导热系数越小则测量误差越大。[color=#cc0000]2.2. Spinner等人的研究工作[/color]　　为了对圆柱形锂电池做更深入的研究，美国海军研究实验室的Spinner等人分别采用了解析、量热测量、数值和试验四种方法对商用18650锂离子电池的热物理性能进行了测试研究[3]：　　（1）第一种方法是根据随时间变化的导热方程式得出的径向导热系数的解析表达式，然后依据自然对流加热和冷却锂电池的实验测量值，采用参数估计方法得到锂电池径向导热系数和比热容。　　（2）第二种方法是采用自制的简易量热仪测试出锂电池的比热容。　　（3）第三种方法是采用径向导热方程解析表达式，结合图2-2所示的恒定热流试验测量结果，采用数值差分和参考估计方法得到径向导热系数和比热容。　　（4）第四种方法完全采用了Drake等人的轴向导热系数测试方法[1]。根据电池表面温度准稳态变化曲线，通过截距和斜率计算得到轴向导热系数和比热容。　　在第一种径向导热系数测试中，将一个表面粘贴有热电偶的锂电池放置在一个具有初始温度的密闭腔室内，等锂电池和腔室初始温度都达到稳定后，使腔室温度阶越升高或降低到一个新的温度，通过表面对流传热形式对锂电池进行加热或冷却，测温热电偶在整个过程中检测电池表面温度随时间的变化。这是一个典型的圆柱形样品侧面对流热交换模型，Spinner等人根据此传热模型建立了电池表面温度变化解析表达式，然后采用参数估计技术并结合试验测试得到的表面温度变化数据，计算得到锂电池径向导热系数和比热容，分别为0.55±0.23W/mK和972±92J/kgK。　　为了评估测量准确性，在第二种方法中采用了量热法分别测量18650锂电池、铝和特氟隆的比热容作为对比，每次测量都将选取四个样品捆绑在一起以增加总热容来提高测量精度，测量结果如表2-3所示。[align=center][color=#cc0000]表2-3通过量热法获得的比热容与文献报道的铝（6061型）、特富龙和18650 LiCoO2电池的比热容值进行比较[/color][/align][align=center][img=,690,136]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081800568202_6586_3384_3.png!w690x136.jpg[/img][/align]　　在第三种径向导热系数测试中，首先对照测试了具有与18650电池相似几何形状的特富龙圆柱体，导热系数和比热容分别为0.232±0.003W/mK和1203±8J/kgK。然后对18650电池进行了九次不同恒定热流测试，九次测量结果有较好的一致性，导热系数和比热容的平均值分别为0.300±0.015W/mK和814±19J/kgK。　　从第三种技术得到的结果可以看出，得到的比热容数据814±19J/kgK要比量热计测量结果896±31J/kgK低了近9%。因此，Spinner等人放弃了比热容测量，直接采用量热计的比热容测量结果，而直接参数估计径向导热系数这一个参数，这样得到的导热系数为0.219±0.020W/mK，认为此结果是最佳估计。但对于这个结论是否正确，并没有进行进一步的考核，如采用其他方法准确测量特富龙的导热系数，然后再进行比较。　　在第四种轴向导热系数测试中，测得的轴向导热系数为21.9±1.7W/mK，但并未给出比热容测量结果。　　将Spinner等人的结果与Drake等人的结果相比可以看出，除径向导热系数测量结果相近之外，轴向导热系数和比热容测量结果相差巨大。[color=#cc0000]2.3. Murashko团队的研究工作[/color]　　为了对运行期间圆柱形锂电池的热性能（热扩散系数和发热量）实现在线测量，Murashko团队提出了另外一种测试方法并开展了研究[4][5]。　　测试模型如图2-7(b)所示，圆柱形电池应视为无限长圆柱。为了这个目的，如图2-7(a)所示在圆柱形电池的两个端部都使用了纤维棉进行隔热。分别通过使用PT100温度传感器和热流传感器（GHFS）对电池表面的温度和热流进行测量。[align=center][color=#cc0000][img=,690,358]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081801134074_869_3384_3.jpg!w690x358.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#cc0000]图2-7 （a）具有隔热、GHFS和PT100传感器的圆柱形电池；（b）无限长的圆柱体[/color][/align]　　对于圆柱形锂电池的热性能的测量，是将圆柱形电池当作有内热源的圆柱体样品来对待，针对内热源圆柱体传热模型，建立了表面温度和表面热流的解析表达式，通过测试获得的电池表面温度和热流，采用参数估计的方法逆向求解出径向导热系数、径向热扩散系数、比热容和电池发热量。分别进行了两次不同的测试，连个测试结果如表2-4和表2-5所示：[align=center][color=#cc0000]表2-4 首次测试后的热参数计算结果[/color][/align][align=center][color=#cc0000][img=,690,137]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081801256908_6402_3384_3.png!w690x137.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#cc0000]表2-5 第二次测试后的热参数计算结果[/color][/align][align=center][img=,690,135]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081801383511_9614_3384_3.png!w690x135.jpg[/img][/align]　　从上述两次测试结果可以看出，所采用的方法很难同时测定比热容和径向导热系数，径向导热系数和热扩散率的误差巨大，但可以用于测量圆柱型电池的比热容。[color=#cc0000]2.4. 其他研究工作[/color]　　厦门大学的黄键等人在2020年报道了他们针对18650圆柱形锂离子电池导热系数各向异性测试的研究工作[6]，测试方法是ASTM D5470稳态恒定热流法和CFD仿真模拟相结合，通过不同尺寸和形状的上下热流计来测试夹持在上下热流计之间不同摆放形式的圆柱形锂电池。对于圆柱形锂电池的轴向导热系数测试，如图2-8所示，采用了小直径的铜棒热流计，上下结构的铜棒热流计将直立放置的圆柱形锂电池夹持在中间，电池上下顶面分别控制在不同温度以在电池轴向形成稳定的温度梯度，由此来测量轴向导热系数。[align=center][color=#cc0000][img=,690,317]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081801511307_5360_3384_3.png!w690x317.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#cc0000]图2-8 轴向导热系数测试；（a）测量装置，（b）装置结构示意图[/color][/align]　　如图 2-9所示，对于电池径向导热系数测量，还是采用稳态法，只是加大了上下铜棒热流计的尺寸，并是上下热流计的端面形状与圆弧形电池外表面贴合，以保证在电池的直径方向上性能稳定的温度梯度。从图 2-9可以看出，这种仪器结构测试的并不是真正意义上的径向导热系数。[align=center][color=#cc0000][img=,690,240]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2020/06/202006081802037589_4119_3384_3.png!w690x240.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#cc0000]图2-9 径向导热系数测试；（a）测量装置，（b）装置结构正视图，（c）侧视图[/color][/align]　　采用瞬态平面热源法测量了316不锈钢导热系数（14.494W/mK），然后将316不锈钢制成18650圆柱形锂离子电池形状，再放置到上述两台测试仪器进行测试以考核测量精度。轴向测试结果偏差为-0.649%，径向测试结果偏差为2.394%。　　在随后的18650圆柱形锂离子电池轴向导热系数测试中，电池顶部温度控制在125.7℃，底部温度控制在31.3℃，在温差近94.4℃情况下测得的轴向导热系数为11.5W/mK。在径向导热系数测试中，测得结果为4.324W/mK。　　这种测试方法能否准确测量圆柱形锂电池的各向异性导热系数非常值得商榷，主要问题是在测试径向导热系数过程中，上下铜热流计和圆柱状电池的布置结构非常容易使热量寻找最短路径进行传递，如从电池外壳传热，这势必一方面增大了传热量，另一方面缩短了热传递路径，这两方面的作用都会使得导热系数测试增大。而且，这种上下形式的传热结构，并不是真正的电池径向传热，所得到的导热系数也不是真正的点尺寸径向导热系数。　　加州理工学院的Bhundiya等人针对18650和26650圆柱形锂离子电池也开展了测试研究[7]。测试前先将被测电池拆解，使用镍铬合金线通电加热柱状电池中心轴线来测量锂电池的径向导热系数，对于18650锂电池导热系数的测量结果为0.43±0.07WmK，对于22650锂电池导热系数的测量结果为0.20±0.04W/mK。明显可以看出他们的两个测量结果均远大于Drake等人的报告值（0.20±0.01W/mK和0.15±0.01W/mK）[1]，而且整个测试装置非常简陋，被测电池外围并没有采取热防护而存在对流热损，测量结果的重复性基本在10%以上，最重要的一是测量接触压力与实际不符而带来较大热阻，二是没有采用已知导热系数材料进行考核验证。尽管测试结果对比相差较大，但至少又一次证明了圆柱形锂离子电池中层间接触热阻的影响非常明显，也可能证明了不同厂家锂电池因不同制造工艺不同而使得径向导热系数出现较大差别。[size=18px][color=#cc0000]3. 分析和评论[/color][/size]　　纵观上述国内外对圆柱形锂离子电池各向异性导热系数的测试研究，呈现出十分混乱的局面，研究思路不是十分清晰和有效，存在的诸多问题主要表现如下：　　（1）最直观的表现是导热系数各向异性测量结果非常差，稍微有点作用的是对比热容的测量，由此反而说明了比热容测量对各种误差影响因素并不敏感。　　（2）对圆柱形锂离子电池的径向导热系数测试，已经建立了恒定热流法测试模型，也推导出了非常漂亮的相应数学表达式，但在具体试验中并没有很好的应用。可能是各种边界条件的影响太大，使得无法直接使用相应的数学表达式来获得准确的测量结果，采用的各种参数估计方法并没有提高测量精度。　　（3）在热性能测试过程中，数学模型并不能准确描述实际测量装置的各种变化和边界条件，因此在热性能测试中最要的一个环境就是对测试方法进行仿真模拟计算，验证测试模型的准确性和量化各种边界条件的影响，并建立相应的校准方法。这是保证测量准确性的关键，而上述国内外的研究都没有涉及，由此使得现有的国内外研究对提高测量精度显着无能为力，从而盲目的采取了更多的其他方法做着努力，但基本没有效果。　　（4）在上述国外的测试研究中，出现了很多常识性错误。最典型的错误就是热性能参数测量绝对不能在真空环境下进行，企图用真空条件来降低对流和辐射热损的影响，其效果往往会被真空下空隙型接触热阻同时增大的负面影响给覆盖掉，真空下测试势必会增加加热膜、薄膜热流计和热电偶之间的接触热阻，这也是上述国外研究中测量误差巨大的主要原因之一。另外，如果真空度控制不稳定或者不控制，孔隙型接触热阻的变化也会给测量带来较大的波动。　　综上所述，尽管国内外研究还存在很多问题，但总体有以下两点收获：　　（1）针对圆柱形锂离子电池各向异性热性能的测试，做了有效的尝试。特别是针对非破坏式的测试方法方面，证明了只测量电池表面温度变化来确定各向异性导热系数和比热容的可能性，这种证明对后续研究工作的开展和解决锂离子电池热性能测试难题有着重大意义。　　（2）通过近些年的努力，针对电池热性能的测试，基本形成了一个共识，就是不管使用什么测试方法和技术手段，最终都需要一是符合工程要求进行非破坏性检测，二是最终测量的准确性都需要采用可比较的测试方法和手段进行对比考核。[size=18px][color=#cc0000]4. 新方法的提出和研究[/color][/size]　　通过上述针对圆柱形锂离子电池径向导热系数各种测试方法的综述和分析，可以看出真正有实际工程意义的测试方法具有以下几方面的特征：　　（1）非破坏式测量，即不能拆解锂电池来进行测量，否则会改变电池的各种性能特征和边界条件。　　（2）表面测量方式，即所有测试加载都发生在圆柱形电池的外表面，目前报道相对成功的是在电池表面加载恒定热流。　　在材料热物理性能测试中，边界条件分为三类，即第一类边界条件是恒定温度，第二类边界条件是恒定热流，第三类边界条件是交变温度或热流。由此可见，对于不能拆解的圆柱形锂离子电池，完全可以可以采用这三种边界条件测试模型进行径向导热系数测量。上述综述中常用的方式是第二类边界条件，这也就是说还可以采用第一和第三类边界条件对锂电池径向导热系数进行测量。　　由此，上海依阳实业有限公司采用第一类边界条件的测试方法对径向导热系数测试技术开展了研究，建立恒温测试模型，推导了相应的表面温度解析表达式，并用有限元仿真模拟验证了测试模型的准确性，同时也验证了恒定热流测试模型的准确性。　　通过研究发现，采用第一类边界条件的恒温测试方法能更准确的测量锂电池径向导热系数，并同时能测量得到比热容和径向热扩散系数。更重要的是恒温测量方法可以很容易的推广应用到棱柱形和袋装锂离子电池的热性能和热失控测试，可以作为目前常用的加速量热计测试技术的一种重要补充。[size=18px][color=#cc0000]5. 参考文献[/color][/size][1] Drake, S. J., et al. “Measurement of Anisotropic Thermophysical Properties of Cylindrical Li-Ion Cells.” Journal of Power Sources, vol. 252, 2014, pp. 298–304.[2] Ahmed M B , Shaik S , Jain A . Measurement of radial thermal conductivity of a cylinder using a time-varying heat flux method[J]. International Journal of Thermal Sciences, 2018, 129:301-308.[3] Spinner, Neil S., Ryan Mazurick, Andrew Brandon, Susan L. Rose-Pehrsson, and Steven G. Tuttle. 2015. “Analytical, Numerical and Experimental Determination of Thermophysical Properties of Commercial 18650 LiCoO2 Lithium-Ion Battery.” Journal of The Electrochemical Society 162 (14).[4] Murashko K A , Mityakov A V , Mityakov V Y , et al. Determination of the entropy change profile of a cylindrical lithium-ion battery by heat flux measurements[J]. Journal of power sources, 2016, 330(oct.31):61-69.[5] Murashko K , Mityakov A V , Mityakov V Y , et al. Heat flux based method for determination of thermal parameters of the cylindrical Li-ion battery: Uncertainty analysis[C]// Power Electronics and Applications (EPE'17 ECCE Europe), 2017 19th European Conference on. 2017.[6] Huang, Jian, et al. “Experimental Measurement of Anisotropic Thermal Conductivity of 18650 Lithium Battery.” Journal of Physics: Conference Series, vol. 1509, 2020, p. 12013.[7] Harsh Bhundiya, Melany Hunt, and Bruce Drolen, “ Measurement of the Effective Radial Thermal Conductivities of 18650 and 26650 Lithium-Ion Battery Cells”, The Thermal and Fluids Analysis Workshop (TFAWS) 2018 Proceedings.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]

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    圆柱电芯的膨胀力主要源于电池内部的化学反应和充放电过程中的物理变化。在充电过程中，正极上的活性物质释放电子并嵌入负极，导致正极体积减小，负极体积增大。同时，电解液在充电过程中发生相变及产气副反应，也会造成一定的体积变化。这些因素共同作用，使得圆柱电芯在充放电过程中也会产生膨胀力。随着充放电次数的增加，这种膨胀力逐渐累积，导致电芯的尺寸发生变化。这种尺寸变化不仅会影响电池的外观和使用寿命，还可能对电池的安全性产生影响。因此，准确表征圆柱电芯的膨胀力对于优化电池设计、提高电池性能和安全性具有重要意义。表征圆柱电芯膨胀行为的方法电池的膨胀行为分为尺寸上的膨胀量和力学上的膨胀力测量。目前，对于软包电池、方壳电池膨胀行为的测量表征，已有较多研究和相应的测试手段及设备，在此不再赘述。但对于圆柱型电池的膨胀行为研究相对较少，也没有较好的商业化膨胀力评估手段。目前在文献资料中，常见的圆柱电芯膨胀行为的表征手段主要有以下几种：1、估算法如图1和图2所示，有研究表明圆柱型电池的膨胀变化与电池的SOC和SOH状态具有一定的相关性。但该方法建立在圆柱型电池的膨胀在整个圆周上是均匀的。图 1 单次充放电过程中，圆柱型电池的可逆膨胀变化图 2 电池老化过程中，圆柱型电池的SOH变化与不可逆膨胀之间的关系直接测量法通过在圆柱电芯外部施加压力，通过贴附应变片测量应变，该方式计算复杂，无法直观体现膨胀力。2、影像分析法影像分析法是一种无损检测方法，如利用CT断层扫描、中子成像、X射线、超声波等影像技术观察电芯内部的形变情况，通过分析影像的变化来测算电芯尺寸变化。这种方法适用于多种类型的圆柱电芯，且对电芯无损伤。然而，影像分析法需要使用昂贵的专业设备，且测量精度易受到设备性能和操作人员经验的影响。3、薄膜压力法一般需解剖圆柱电池，在电芯内部嵌入薄膜压力传感器或压敏纸的方式，从而获得圆柱电芯在不同方位上的膨胀力分布情况。但薄膜压力传感器精度一般较低，成本高；而压敏纸分析，具有滞后性。该测试均为破坏性测试。表征圆柱电芯膨胀行为存在的问题有研究表明，圆柱型电池电池实际的膨胀是明显偏离预期的均匀膨胀，在周长上会形成膨胀和收缩的区域，这取决于圆柱型电池的卷芯卷绕方向。因此，使用体积变化来研究老化或预测SOC需要特别谨慎，因为膨胀会因测量位置而显著不同，测量结果可能因测量方法而有偏差。电弛膨胀测试解决方案电弛自主研发的电池膨胀测试系统，高度集成了温控、充放电、伺服控制、高精度传感器等模块，并提供企业级系统组网功能。该系统可对多种电池种类和电池形态的电池进行膨胀行为测试，包括碱金属离子电池(Li/Na/K)、多价离子电池(Zn/Ca/Mg/Al)、其他二次金属离子电池(金属-空气、金属-硫)、固态电池，以及单层极片、模型扣式电池(全电池、半电池、对称电池、扣电三电极)、软包电池、方壳电池、圆柱电池、电芯模组。同时，可为不同形态电池提供定制化夹具，开展手动加压、自动加压、恒压力、脉冲恒压、恒间距、压缩模量等不同测试模式的研究。本产品还可方便扩展与电池产气测试、内压测试、成分分析的定制集成。为锂电池材料研发、工艺优化、充放电策略的分析研究提供了良好的技术支持。参考文献Jessica Hemmerling, 2021. Non-Uniform Circumferential Expansion of Cylindrical Li-Ion Cells—The Potato Effect. Batteries, 7, 61.
    时间： 2024-01-23
    作者： 武汉电弛
  • 广州飞升 | 第二代FSH-LA线性注液泵，助力圆柱、数码电池注液
    广州飞升 | 第二代FSH-LA线性注液泵，助力圆柱、数码电池注液广州飞升的FSH-LA系列集成式线性注液泵是为满足圆柱电池注液需求，减少安装空间而设计开发的。搭配工业平板调机使用，方便快捷，网口通信，实现工业互联。广州飞升FSH-LA系列集成式线性注液泵技术规格表：技术规格表型号FSH-LA10-D-PNFSH-LA30-D-PN注液范围0-10mL0-30mL最大流量15mL/s20mL/s系统独立注液精度±0.3%驱动方式 伺服电机注液量调节方式自动调节活塞材质特殊陶瓷管道配置进液φ8mm/出液φ6mm出液压力0.3Mpa适用介质水、电解液、酒精等无颗粒、低粘度液体电源电压DC 24V设备功率100W重量6Kg7Kg泵体尺寸（L*W*H）343*65*185mm420*65*185mm温度范围0-40°CFSH-LA系列集成式线性注液泵适用电池种类包括：14500/18650/21700/26650圆柱类电池、3C数码类电池等FSH-LA系列集成式线性注液泵系统特点：&bull 驱控一体式；&bull 自带工业平板；&bull 高精度，重复精度0.3%以内；&bull 线性运动，无脉冲，更平稳注液；&bull 不卡泵；&bull 数字化闭环控制。
    时间： 2023-08-29
    作者： 广州飞升
  • 新品│马尔新一代圆柱度仪MarForm MMQ 500
    三本是一家综合性的测量仪器公司，提供一站式测量解决方案，是德国蔡司和德国马尔公司官方授权代理商，帮助客户高效测量解决方案，马尔公司推出新的产品来满足客户多样化的测量需求。针对客户对测量速度和重型工件测量的需求，推出了新一代的MarForm MMQ 500圆度仪。本期内容，我们将给大家解读这一款全新的测量利器。MarForm MMQ 500MarForm MMQ系列历代成员们马尔的圆柱度仪系列，从入门级的圆度仪 MMQ 100到高精密的圆度测量仪 MFU 100，几乎可以涵盖客户所有的测量需求。马尔圆度仪 MMQ 100 到 MMQ 400系列如今，新款的MMQ 500 在此基础上，又增加了一些新的特点。MMQ 500圆柱度仪的优点• 直径300 毫米的工作转台；• 工作转台可承重 80 公斤；• 更大的调心调平范围；• X轴和Z轴更高的直线度；• 更快的调心调平时间；正是由于以上这些优点，马尔新一代 MMQ 500 圆柱度仪可以测量更重、更大的零件，而且测量的结果更加精确。同时，MMQ 500 快速的调心调平和定位时间有效的缩短测量时间，提高了测量效率，对于如今不断增加的人力成本而言，无疑是增效降本的一个重大利好。 快速调整和定位，可以缩短30%的测量时间此外，MMQ 500 的评价软件依然是基于 MarWin 这个卓越的软件平台，可以沿用MarForm所有的评价设置和软件选项，如活塞测量、扭纹测量、速率分析、快速傅立叶分析这些工业测量中常用的测量选项。
    时间： 2021-05-24
    作者： 三本精密
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